消防管理论文范文
时间：2023-04-01 04:35:29
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篇1
关键词：多层建筑设计流速自动喷水灭火系统水箱设置高度
l、多层建筑室外消防给水管网设计流速的确定。
对于底层带商业网点的多层住宅，多层综合楼，普通办公楼或厂房，库房等工程，在市政给水管道能够满足室外消防用水量的情况下，同时按多层建筑立足于“外救”的原则，设计一般采用设置屋顶前10分钟消防水箱，及底层设置室外水泵接合器的消防供水方式，消防管网内平时水压较低，当发生火灾时，由消防车通过水泵接合器向室内消防系统加压送水，以达到消防灭火的目的，根据我国现行(建筑设计防火规范)GBJ16—87(以下简称(建规))第8.l.3条“室外消防给水可采用高压或临时高压给水系统或低压给水系统，……如采用低压给水系统，管道的压力应保证灭火时最不利点消火栓的水压不小于10m水柱(从地面算起)。”并注明消火栓给水管道设计流速不宜超过2.5m/s，而厦门消防部门规定室外消防给水管道流速不能大于1.2m/s，笔者对此规定有不同的看法。消防部门的依据是市政部门所提供的市政管道流速为1.2m/s，故在选择室外消防给水管的流速也不大于l.2m/s，但笔者认为管道流速应与市政管道压力有关，只要市政给水管道压力足够大，室外消防管道流速又满足规范不宜大于2.5m/s的要求，既能满足消防流量的设计要求。
笔者最近设计了一个厂区内，一幢建筑面积3500m2的六层综合楼和一幢建筑面积3400m2的丙类五层厂房，综合楼室内消防流量为15l／s，室外消防流量为20l／s，厂房室内消防流量为10l／s，室外消防流量为25l／s，室个外消防流量均为35l/s，按同一时间内一次火灾次数设计，室外消防给水管与市政给水管形成室外环状管网，并设有两个接口，在设计中室外消防给水管若按流速不大于1.2m/s计算时，应选择d200的供水管，按流速不大于2.5m.s计算时，选择d150的供水管即可，本工程室外消防管从市政引入点到灭火时最不利点室外消火栓，管长共50米，设计选用d150的铸铁管，管道流速V＝2.01m/s，市政引入点至最不利点室外消火栓管道沿程损失为：
Σh＝Q2×A×L
式中：Q—管道流量(m3／s)本工程Q＝0.035m3／s
A—铸铁管比阻;d150时A＝41.85
L——管道长度(m)L=50m
故：Σh＝0.0352×41.85×50=2.56m
管道总损失：H1＝1.2Σh＝1.2×2.56＝3.07m
按“建规”第8.1.3条室外消防管最不利点消火栓的压力不小于10米水柱，所以本工程需要市政所提供的水压计算如下：
H＝10十H1＝10十3.07＝13.07米水柱＝0.131MPa(这里市政给水引入点的黄海标高与最不利点消火栓黄海标高相同)。
而市政所提供的该地段市政水压不小于0.30MPa，远远满足室外消防管所需要的市政水压，所以本工程室外消防管网流速可按规范规定的不大于2.5m/s的速度计算，否则按消防部门所规定的不大于1.12m/s流速进行计算，本工程应选用d200的室外给水管，这样势必放大与市政接口的水表口径，即选用两个L×S150的水表，根据厦门自来水供水章程规定，给水增容费是以水表口径来收费的，而按规范所要求的不大于2.5m/s流速计算，选用两个L×S100的水表即可。这样选用l×S150比选用L×Sl00的水表增容费多12.8万元，还要加上管道，配件所增加的费用，即给开发商造成了不必要的浪费。
笔者认为室外消防管道流速不必拘于消防部门所规定的不大于1.2m/s，而应结合市政水压情况，按规范所要求的流速不大于2.5m/s进行设计，这样我们在设计中既能满足规范要求，又能达到科学，节省投资的目的。
2、自动喷水灭火采用临时高压给水系统时高位水箱设置高度的确定。
我国现行规范《高层民用建筑设计防火规范》(GB50045—95)(以下简称《高规》)第7.4.7.2条对高位消防水箱的设置高度有以下规定即“高位消防水箱的设置高度应保证最不利点消火栓静水压力，当建筑高度不超过100m时，高层建筑最不利点消火栓静水压力不应低于0.07MPa，当建筑高度超过100m时，高层建筑最不利点消火栓静水压力不应低于0.15MPa，当高位消防水箱不能满足上述静压要求时应设增压设施”，通常设计中消火栓系统与自动喷水灭火系统共用一个高位消防水箱，即由此选定的消水箱的高度能否满足自动喷水灭火系统的要求?根据《自动喷水灭火系统设计规范》(GBJ84—85)(以下简称《自喷》)第2.0.2条中规定“湿式喷水灭火系统喷头工作压力9.8×l04帕斯卡，最不利点喷头最低工作压力均不小于4.9x104帕斯卡(0.5公斤／厘米2)”的规定，高位水箱最低水位与最不利点喷头的几何高差计算如下：
H≥H1十H2十H3
式中：H1——最不利喷头工作压力(mH2O)
H2——自动喷水灭火系统的管道沿程水头损失(∑h)和局部水损失的总和(mH2O)
H3——报警阀的压力损失(mH2O)
其中：H1按《自喷》第2.0.2条取5mH2O
H2＝1.2∑h
∑h=∑ALQ2（式中Q=K×P0.5=1.33×0.50.5=0.94l/s，流量Q=0.94l/s,亦符合(高规)第7.4.8条，对自动喷水灭火系统不应大于ll／s的规定)。
根据工程实例，当管道设计流量为0.94L/s时，主要管道沿程损失为管径DN25的给水管，当管＞DN50以后的给水管管道损失可勿略不计，笔者是以较不利的喷头布置，计算得：
∑h＝2.0米H2＝1.2∑h＝2.4米
H3＝0.00869Q2d＝0.01米(报警阀公称直径为DN150)
故H＝H1十H2十H3=5十2.4十0.1＝7.41米
即高位消防水箱设置高度要满足最不利点喷头静压7.41米(0.074MPa)以上，若最不利层自动喷水灭火系统的最小管径选为DN32的给水管时，计算H≥6.0米，即高位消防水箱满足最不利点喷头静压6.0米(0.06MPa)以上，比(高规)第7.4.7.2条消火栓水箱的设置高度还需提高1.0米左右(以最不处层层高计算)，这样即不用增设增压设置。
图7-1
篇2
关键词：七氟丙烷灭火系统火灾自动报警系统安全疏散设计预算设计图纸
1.前言
哈龙灭火系统自问世以来，由于在灭火方面具有浓度低、灭火效率高、不导电等优异性能，在世界各地获得了广泛的应用。其主要应用于大型电子计算机房、通讯机房、高低压配电室、档案馆等重要场所。然而，大量的科学实验证明哈龙对大气臭氧层有破坏作用，有碍人类的生存环境。为保护人类健康及赖以生存的地球环境，联合国制定了《关于消耗臭氧层物质的蒙特利尔议定书》，发达国家自1994年1月1日，停止生产和使用哈龙灭火剂，发展中国家则可延长到2010年。于是寻找新的灭火剂替代哈龙成为必然。目前哈龙灭火剂的替代物主要有两大方向：一是以其他灭火系统替代哈龙灭火系统，如二氧化碳、细水雾等灭火系统。二是新型的“洁净气体”灭火剂和相应的灭火系统，如卤代烃灭火系统、惰性气体灭火系统。在各种洁净灭火剂中，具有实际应用价值的是七氟丙烷和烟烙尽。
下面就二氧化碳灭火系统、烟烙尽灭火系统和七氟丙烷灭火系统，对其灭火效率、系统投资、保护生命等方面进行比较分析。并说明XXX片区枢纽楼的最佳气体灭火系统的选择是七氟丙烷灭火系统。
二氧化碳灭火系统和烟烙尽灭火系统都是使氧气浓度下降，对燃烧产生窒息作用，从而扑灭火灾的。七氟丙烷在火灾中有抑制燃烧过程基本化学反应的能力，其分解物能够中断燃烧过程中化学连锁反应的链传递，因而灭火能力强，灭火速度快。由此可见，二氧化碳灭火系统、烟烙尽灭火系统和七氟丙烷灭火系统是两种不同的灭火机理，这两种不同的灭火机理决定了七氟丙烷灭火系统在设计浓度上要远远低于二氧化碳灭火系统和烟烙尽灭火系统。三种灭火系统的最小设计浓度7%、34%、37.5%。所以七氟丙烷的灭火效率是最高的，市场上经常使用的气体灭火剂综合性能如表1.1所示。
气体灭火剂综合性能对照表表1.1
灭火剂名称
FM-200
（七氟丙烷）
CO2
（高压）
INERGEN
（烟烙尽）
HALON
（哈龙）
生产厂家
美国大湖公司
国产
美国安素
国产
适用范围
同1301，但由于惰性大，高度和气瓶间距离均受一定限制
与`1301同，适用于无人区域
与1301同，但保护面积不可超过1000米2
A、B、C类及电气火灾，通常适用于无人区域
灭火方式
化学与物理
物理
物理
化学
设计浓度
8-10%
34-75%
37.5-42.8%
5-9.4%
灭火速度
快
最慢
慢
最快
贮存压力
2.5/4.2Mpa
5.8MPa
15Mpa
2.5/4.2Mpa
工作压力
2.5/4.2Mpa
15Mpa
15Mpa
2.5/4.2Mpa
喷嘴压力
≥0.8Mpa
≥1.4Mpa
≥0.8Mpa
酸性值
中等
低
最低
毒性值
中等（含氢氟酸）
低
无
低
LOAEL
10.5
浓度大于20%人员死亡
52
7.5
NOAEL
9.0
43
5.0
气体产物
HF
CO2
N2、CO2、Ar2
HF、HBr
启动产物
N2
N2
N2
N2
气体与空气重量比
5.8
1.51
1.22
5.05
影响系统投资的主要因素是系统设备投资、系统瓶站建筑投资及系统的维护保养费用等。目前市场上二氧化碳、烟烙尽与七氟丙烷的单价比为1：13：110。但二氧化碳灭火系统和烟烙尽灭火系统需要的灭火浓度高，自然灭火剂的用量就大。值得注意的是，烟烙尽灭火系统其气体是以高压气态储存的，其输送距离可长达150米，大大超过了其它以液态储存的灭火剂的输送距离。所以它一套组合分配的装置可以保护的防护区数量可以很多，这样烟烙尽灭火系统的经济性是显而易见的。瓶站的建筑面积与灭火剂的用量是联系在一起的，所以七氟丙烷灭火系统需要的瓶站的建筑面积要大大小于二氧化碳灭火系统和烟烙尽灭火系统。但由于烟烙尽灭火系统保护的距离长，所以需要的瓶站的数量也少。二氧化碳灭火系统需要的储存容器，系统体积大、重量高，需要瓶站的建筑面积大，瓶站的建筑投资大。关于系统的维护保养费用，10年时间二氧化碳、烟烙尽与七氟丙烷系统灭火剂的再充填的费用比约为1：4：85，所以二氧化碳和烟烙尽的再填充费用是相对低的。通过上述各方面比较烟烙尽灭火系统的系统投资是最低的。
在保护人身安全方面，七氟丙烷人未观察到不良反应的浓度为9%，系统最小设计浓度为7%，烟烙尽人未观察到不良反应的浓度为43%，系统最小设计浓度为37.5%，所以七氟丙烷和烟烙尽在防护区喷放对人体是相对安全的。但七氟丙烷在高温条件下会产生对人体有害的HF，所以它使用时的浓度必须低于NOAEL值，而且灭火时的拖放时间不能过长。而二氧化碳在34%以上会使人窒息死亡。据统计，近几年世界上由于火灾中被二氧化碳窒息而死的人每年多达80余人。所以二氧化碳系统不适合人员出入较多的场所。
XXX片区枢纽楼需要气体保护的区域多为通信机房、寻呼机房、交换机房等，工作人员和值班人员较多。六层以下多为商务中心等公共场所，人流量也较大。该建筑需要气体保护的防护区多，空间也较大，组合分配的系统也多。综合考虑以上各方面，虽然二氧化碳灭火系统具有来源广泛、价格低廉、无腐蚀性、不污染环境等优点，但瓶组占地面积大、泄露点多，给以后的维修会带来一系列的难度。而且气体容易从液压站的开口处流失，保证其灭火浓度也较难。灭火剂的沉降也较快，特别是在高度和空间较大的情况下，高处火灾就难以扑灭。烟烙尽灭火系统虽然系统投资低，对人体安全等许多优点，但目前在国内还没有完整的设计规范。所以该建筑采用的最适合的气体灭火系统为七氟丙烷灭火系统。它的灭火效率高，对大气臭氧层的损耗潜能值ODP值为零，对人体相对安全，瓶组占地面积小，但它只适用于扑灭固体表面火灾，不适宜扑救固体深位火灾。
2.七氟丙烷灭火系统设计
2.1工程概况
XXX片区枢纽楼地上十七层，地下两层，裙房三层，辅房三层。建筑面积23000平米，建筑高度为67.7米。四层到十六层层高3.9米，其中七至十六层的通信机房、电力室、电池室、传输机房、LS机房、ATM机房、网管中心、软件中心、计费中心和新技术发展用房，需要用气体灭火系统进行保护，采用七氟丙烷灭火系统对其进行保护。
根据《高层民用建筑防火设计规范》该建筑为一类建筑，耐火等级为一级，危险等级为中危险等级Ⅰ级。七层到十六层需要气体保护的区域，设有防静电地板，地板高0.5米，净空高为3.4米（比例为5：34）。
2.2七氟丙烷（FM—200）灭火系统
2.2.1七氟丙烷气体灭火剂性能及灭火机理
七氟丙烷灭火剂HFC-227ea（美国商标名称为FM-200）是一种无色无味、低毒性、电绝缘性好，无二次污染的气体，对大气臭氧层的耗损潜能值（ODP）为零。其化学结构式为CF3-CHF-CF3。在一定压强下呈液态储存。在火灾中具有抑制燃烧过程基本化学反应的能力，其分解产物能够中断燃烧过程中化学连锁反应的链传递，因而灭火能力强、灭火速度快。
2.2.2七氟丙烷灭火系统工作程序及原理
当防护区发生火灾时，灭火系统有三种启动方式：
自动启动：此时感温探测器、感烟探测器发出火灾信号报警，经甄别后由报警和灭火控制装置发出声光报警，下达联动指令，关闭联锁设备，发出灭火指令，延迟0-30秒电磁阀动作，启动启动容器和分区选择阀，释放启动气体，开启各储气瓶容器阀，从而释放灭火剂，实施灭火。
手动启动：将灭火控制盘的控制方式选择键拨到“手动”位置。此时自动控制无从执行。操作灭火控制盘上的灭火手动按钮，仍将按上述即定程序实施灭火。一般情况，保护区门外设有手动控制盒。盒内设紧急启动按钮和紧急停止按钮。在延迟时间终了前可执行紧急停止。
应急启动：在灭火控制装置不能发出灭火指令时，可进行应急启动。此时，人为启动联动设备，拔下电磁启动器上的保险盖，压下电磁铁芯轴。释放启动气体，开启整个灭火系统，释放灭火剂，实施灭火。
2.3系统设计
2.3.1灭火方式
按防护区的特征和灭火方式采用全淹没灭火系统，管网输送方式为组合分配系统。
全淹没灭火系统是在规定的时间内，向防护区喷放设计规定用量的七氟丙烷，并使其均匀的充满整个防护区的灭火系统。组合分配系统是用一套七氟丙烷的储存装置通过管网的选择分配，保护两个或两个以上防护区的灭火系统。优点是减少灭火剂的用量，大大节省系统投资。因为本建筑需要气体保护的机房较多多，所以采用组合分配系统最为经济可行。
2.3.2防护区的划分
《规范》中规定：防护区宜以固定的单个封闭空间划分；当同一区间的吊顶层和地板下需同时保护时，可合为一个防护区；当采用管网灭火系统时，一个防护区的面积不宜大于500m2,容积不宜大于2000m3。
根据《规范》规定，把该组合分配系统四个系统中各个防护区的划分归纳于下表，其中最大保护区的面积为310.25m2，容积为1210m3。
系统划分表表2.1
系统（一）
系统（二）
编号
保护区名称
楼层
编号
保护区名称
楼层
1
左LS机房
7F
1
左传输机房
9F
2
右LS机房
7F
2
右传输机房
9F
3
电池室
8F
3
左ATM机房
10F
4
小电力室
8F
4
右ATM机房
10F
5
大电力室
8F
5
左同步网监控中心
11F
6
主机房
11F
7
右同步网监控中心
11F
注：防护区的工作区和地板下均设置喷头和探测器，防护区设有弹簧门不需单设泄压口。
2.3.3管网系统
本系统的管网布置为非均衡管网，但工作区和地板下的管网布置都为均衡管网。《规范》中规定，均衡管网要符合下列要求：
①管网中各个喷头的流量相等；
②在管网上，从第一分流点至各喷头的管道阻力损失，其相互间的最大差值不应大于20%。
管网设计布置为均衡系统有利于灭火剂在防护区喷放均匀，利于灭火。可不考虑管网中的剩余量，做到节省。可只选用一种规格的喷头，只计算“最不利点”的阻力损失就可以了。虽然对整个系统来说是非均衡管网，但因把工作区和地板下都尽量布置为均衡，所以该系统工作区中的喷头型号相同，地板下的喷头型号相同，工作区和地板下为不同型号的喷头。在管网设计时，考虑到经济性，应尽量减少管段长度，减少弯头数量。做到管网布置合理、经济。
2.3.4增压方式
根据《规范》规定：七氟丙烷灭火系统应采用氮气增压输送。氮气的含水量不应大于0.006%。额定增压压力选用4.2±0.125MPa级别。
2.3.5系统组件
系统主要组件有：启动钢瓶组、储气钢瓶组以及单向阀、压力继电器、选择阀、泄气卸压阀、金属软管、集流管、喷头及管路附件、灭火剂输送管网、储气钢瓶架、启动钢瓶架等。
启动钢瓶组由电动启动阀、电磁阀、压力表组成。储气钢瓶组由容器阀、导管、钢瓶组成。单向阀包括气控单向阀和液流单向阀。
2.4系统设计与管网计算2.4.1系统设计计算
系统（一）：
（一）确定灭火设计浓度
依据《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》（以下简称规范）
取C%=8%
（二）计算保护空间实际容积
1区、2区、3区、5区容积相同：
V5区＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作区：1127.17m3
4区容积：
V4区＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作区：532.67m3
（三）计算灭火剂设计用量
依据《规范》中规定W=K×（V/S）×C/（100-C）
其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）
1区、2区、3区、5区灭火剂设计用量相同：
W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）
其中地板下：104.7kg工作区：714.99kg
根据单瓶设计储量为819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）
需要14只储瓶，所以W取826kg
工作区W1=720（kg）地板下W2=106（kg）
4区灭火剂设计用量：
W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）
根据单瓶设计储量为387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）
需要7只储瓶，所以W取413kg
工作区W1=360（kg）地板下W2=53（kg）
（四）设定灭火喷放时间
依据《规范》规定，取t=7s
（五）设定喷头布置与数量
选用JP型喷头，其保护半径为7.5m，最大保护高度为5m。工作区布置8只喷头，按保护区平面均匀喷洒布置喷头。地板下与工作区的布置形式相同。
（六）选定灭火剂储存瓶规格及数量
1区、2区、3区、5区相同
根据W=819.69kg，选用JR-100/59储存瓶14只。
4区：
根据W=387.4kg，选用JR-100/59储存瓶7只。
（七）绘制管网设计图，见附图
（八）计算管道平均设计流量
（1）1区、2区、3区、5区相同：
主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)
支管：工作区：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)
Q2-3=51.07(kg/s)
Q3-4=25.535(kg/s)
Q4-5=12.7677(kg/s)
地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)
Q2′-3′=7.48(kg/s)
Q3′-4′=3.739(kg/s)
Q4′-5′=1.8696(kg/s)
储瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)
4区：
主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)
支管：工作区：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)
Q2-3=25.714(kg/s)
Q3-4=12.857(kg/s)
Q4-5=6.4286(kg/s)
地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)
Q2′-3′=3.7857(kg/s)
Q3′-4′=1.8929(kg/s)
Q4′-5′=0.9464(kg/s)
储瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)
（九）选择管网管道通径，标于图上
（十）计算充装率
系统设置用量：WS=W+W1+W2
储瓶内剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）
管网内剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）
WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）
充装率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）
（十一）计算管网管道内容积
依据管网计算图。
1区VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.489（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅠ=VP1′+VP2′=0.546（m3）
2区：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅡ=VP1′+VP2′=0.467（m3）
3区：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅢ=VP1′+VP2′=0.491（m3）
4区：VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）
VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）
VPⅣ=VP1′+VP2′=0.4265（m3）
5区：VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅤ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）
（十二）选用储瓶增压压力
依据《规范》中规定，选用P。=4.3MPa（绝压）
（十三）计算全部储瓶气相总容积
1区、2区、3区、5区相同
依据《规范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）
4区：
依据《规范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）
（十四）计算“过程中点”储瓶内压力（喷放七氟丙烷设计用量50%时的“过程中点”）
1区：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（绝压）
2区：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.175MPa（绝压）
3区：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（绝压）
4区：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.723MPa（绝压）
5区：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.2MPa（绝压）
（十五）计算管路阻力损失
⑴a-b管段
1区、2区、3区、4区、5区：
（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)
Pa-b=0.02204(MPa)
工作区：
⑵b-1管段
1区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.807+10+5×6.4+1.9=68.707(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.756(MPa)
2区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)
3区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)
4区：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)
Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)
5区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)
⑶1-2管段
1区、2区、3区、5区：
（P/L）1-2=0.009(MPa/m)
L1-2=7.4+2.1=9.5(m)
P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)
4区：
（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)
L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)
P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)
⑷2-3管段
1区2区3区5区：
（P/L）2-3=0.007(MPa/m)
L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)
P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)
4区：
（P/L）2-3=0.006(MPa/m)
L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)
P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)
⑸3-4管段
1区2区3区5区：
（P/L）3-4=0.005(MPa/m)
L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)
P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)
4区：
（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)
L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)
P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)
⑹4-5管段
1区：
（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)
P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)
2区、3区、5区：
（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)
P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)
4区：
（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)
L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)
P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)
工作区管道阻力损失：
1区：∑P1=1.014(MPa)
2区：∑P1=0.9355(MPa)
3区：∑P1=0.9(MPa)
4区：∑P1=0.462(MPa)
5区：∑P1=0.84(MPa)
地板下：
1区、2区、3区、5区：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)
L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)
P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)
L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)
P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)
L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)
P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)
L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)
P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)
4区：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)
L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)
P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)
L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)
P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)
L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)
P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)
L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)
P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)
地板下管道阻力损失：
1区：∑P2=1.012(MPa)
2区：∑P2=0.8857(MPa)
3区：∑P2=0.85(MPa)
4区：∑P2=0.4(MPa)
5区：∑P2=0.786(MPa)
（十六）计算高程压头
依据《规范》中公式：Ph=10-6Hγg
（H为喷头高度相对“过程中点”储瓶液面的位差）
1区、2区相同：
工作区：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)
3区、4区、5区相同：
工作区：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)
（十七）计算喷头工作压力
依据《规范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）
1区：工作区：Pc1=2.06—1.014+0.0138=1.06(MPa)
地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)
2区：工作区：Pc1=2.175—0.9355+0.0138=1.25(MPa)
地板下：Pc2=2.175—0.8857+0.055=1.34(MPa)
3区：工作区：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)
地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)
4区：：工作区：Pc1=1.723—0.4622—0.0386=1.22(MPa)
地板下：Pc2=1.723—0.4+0.00138=1.32(MPa)
5区：：工作区：Pc1=2.2—0.84—0.0386=1.32(MPa)
地板下：Pc2=2.2—0.786+0.00138=1.415(MPa)
（十八）验算设计计算结果
依据《规范》规定，应满足下列条件：
⑴Pc≥0.8MPa(绝压)
⑵Pc≥Pm/2
1区：Pm1/2=1.03MPa2区：Pm2/2=1.0875MPa
3区：Pm3/2=1.0665MPa4区：Pm4/2=0.8615MPa
5区：Pm5/2=1.1MPa
各防护区均满足，所以合格。
（十九）计算喷头计算面积及确定喷头规格
根据《规范》规定：依据Pc查“七氟丙烷JP-6—36型喷头流量曲线”确定喷头计算单位面积流量q(kg/s·cm2)。然后通过F=Q/q得出喷头计算面积，从而确定喷头规格。Q为喷头平均设计流量。
1区：工作区：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=6.08(cm2)喷头规格为JP-36型
地板下：qc2=2.15(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.87(cm2)喷头规格为JP-13型
2区：工作区：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.32(cm2)喷头规格为JP-34型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.748(cm2)喷头规格为JP-13型
3区：工作区：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.68(cm2)喷头规格为JP-36型
地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.763(cm2)喷头规格为JP-13型
4区：工作区：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)
Fc1=2.679(cm2)喷头规格为JP-24型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)
Fc2=0.379(cm2)喷头规格为JP-9型
5区：工作区：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.11(cm2)喷头规格为JP-32型
地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.733(cm2)喷头规格为JP-13型
（二十）计算达到设计浓度实际喷放时间及校核地板下喷头型号
1区：工作区喷头型号为JP-36型，喷口计算面积6.413(cm2)
喷头流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)
支管流量为13.467×8=107.738(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/107.738=6.64(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.64=15.78(kg/s)
喷头流量为15.78/8=1.97(kg/s)
Fc=1.97/2.15=0.917(cm2)
喷头校核为规格为JP-14型
2区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)
支管流量为13.728×8=109.824(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/109.824=6.51(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.51=16.08(kg/s)
喷头流量为16.08/8=2.01(kg/s)
Fc=2.01/2.5=0.8(cm2)
喷头规格为JP-13型
3区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.25=12.87(kg/s)
支管流量为12.87×8=102.96(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/102.96=6.944(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.944=15.077(kg/s)
喷头流量为15.077/8=1.885(kg/s)
Fc=1.885/2.45=0.769(cm2)
喷头规格为JP-13型
4区：工作区喷头型号为JP-24型，喷口计算面积2.85(cm2)
喷头流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)
支管流量为6.84×8=54.72(kg/s)
实际喷放时间为t=360/54.72=6.58(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为53/6.58=8.056(kg/s)
喷头流量为8.056/8=1.007(kg/s)
Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)
喷头规格校核为JP-10型
5区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)
支管流量为14.3×8=114.4(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/114.4=6.25(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.25=16.75(kg/s)
喷头流量为16.75/8=2.094(kg/s)
Fc=2.094/2.55=0.8212(cm2)
喷头规格为JP-14型
系统（二）：
（一）确定灭火设计浓度
依据《七氟丙烷洁净气体灭火系统设计规范》取C=8%
（二）计算保护空间实际容积
1区、2区、3区、4区、5区、7区容积相同：
V1区＝14.8×22.4×3.9＝1292.93（m3）其中地板下：165.76m3工作区：1127.17m3
6区容积：
V4区＝（7.6×21.6-8.2×0.9）×3.9＝611（m3）其中地板下：78.33m3工作区：532.67m3
（三）计算灭火剂设计用量
依据《规范》中规定W=K×（V/S）×C/（100-C）
其中K=1，S=0.1269+0.000513×20℃=0.13716（m3/kg）
1区、2区、3区、4区、5区、7区灭火剂设计用量相同：
W=1×（1292.93/0.13716）×8/（100－8）=819.69（kg）
其中地板下：W2=104.7kg工作区：W1=714.99kg
根据单瓶设计储量为819.69Kg/59Kg/瓶=13.89（瓶）
需要14只储瓶，所以W取826kg
工作区W1=720（kg）地板下W2=106（kg）
6区灭火剂设计用量：
W=1×（611/0.13716）×8/（100－8）=387.4（kg）
根据单瓶设计储量为387.4Kg/59Kg/瓶=6.57（瓶）
需要7只储瓶，所以W取413kg
工作区W1=360（kg）地板下W2=53（kg）
（四）设定灭火喷放时间
依据《规范》规定，取t=7s
（五）设定喷头布置与数量
选用JP型喷头，其保护半径为7.5m，最大保护高度为5m。工作区布置8只喷头，按保护区均匀喷洒布置喷头。地板下与工作区的布置形式相同。
（六）选定灭火剂储存瓶规格及数量
1区、2区、3区、4区、5区、7区相同：
根据W=819.69kg，选用JR-100/59储存瓶14只。
6区：
根据W=387.4kg，选用JR-100/59储存瓶7只。
（七）绘出管网计算图，见附图
（八）计算管道平均设计流量
（1）1区、2区、3区、4区、5区、7区相同：
主干管：QW=W/t=819.69/7=117.1(kg/s)
支管：工作区：Q1-2=714.99/7=102.14(kg/s)
Q2-3=51.07(kg/s)
Q3-4=25.535(kg/s)
Q4-5=12.7677(kg/s)
地板下：Q1-2′=104.7/7=14.96(kg/s)
Q2′-3′=7.48(kg/s)
Q3′-4′=3.739(kg/s)
Q4′-5′=1.8696(kg/s)
储瓶出流管：QP=819.69/14/7=8.36(kg/s)
6区：
主干管：QW=W/t=413/7=59(kg/s)
支管：工作区：Q1-2=360/7=51.43(kg/s)
Q2-3=25.714(kg/s)
Q3-4=12.857(kg/s)
Q4-5=6.4286(kg/s)
地板下：Q1-2′=53/7=7.57(kg/s)
Q2′-3′=3.7857(kg/s)
Q3′-4′=1.8929(kg/s)
Q4′-5′=0.9464(kg/s)
储瓶出流管：QP=413/7/7=8.43(kg/s)
（九）选择管网管道通径，标于图上
（十）计算充装率
系统设置用量：WS=W+W1+W2
储瓶内剩余量：W1=n×3.5=14×3.5=49（kg）
管网内剩余量：W2=8×2.9×0.49×1.04=16.55（kg）
WS=819.69+49+16.55=885.24（kg）
充装率η=885.24/（14×0.1）=632.31（kg/m3）
（十一）计算管网管道内容积
依据管网计算图。
1区：VP1′=32.107×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×3.42=0.508（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅠ=VP1′+VP2′=0.565（m3）
2区：VP1′=29.607×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.443（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅡ=VP1′+VP2′=0.5（m3）
3区：VP1′=29.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.489（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅢ=VP1′+VP2′=0.546（m3）
4区：VP1′=24.507×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.41（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅣ=VP1′+VP2′=0.467（m3）
5区：VP1′=27.307×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.434（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅤ=VP1′+VP2′=0.491（m3）
6区VP1′=37.45×8.33+3.53×4.7+5.35×2×3.42+1.85×4×1.96+2.675×8×1.19=0.4（m3）
VP2′=6.43×1.19+5.35×2×0.8+1.85×4×0.49+2.675×8×0.31=0.0265（m3）
VP6=VP1′+VP2′=0.4265（m3）
7区VP1′=21.807×8.33+7.4×8.33+5.6×2×4.7+3.675×4×3.42+2.8×8×1.96=0.3885（m3）
VP2′=10.3×1.96+5.6×2×1.19+3.675×4×0.8+2.8×8×0.49=0.057（m3）
VPⅦ=VP1′+VP2′=0.4455（m3）
（十二）选用储瓶增压压力
依据《规范》中规定，选用P。=4.3MPa（绝压）
（十三）计算全部储瓶气相总容积
1区、2区、3区、4区、5区、7区相同：
依据《规范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=14×0.1×（1—632.31/1407）=0.77（m3）
6区：
依据《规范》中公式：V。=n×Vb×(1—η/γ)
=7×0.1×（1—632.31/1407）=0.385（m3）
（十四）计算“过程中点”储瓶内压力
Pm=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
1区：Pm1=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.565]=2.036MPa（绝压）
2区：Pm2=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.5]=2.121MPa（绝压）
3区：Pm3=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.546]=2.06MPa（绝压）
4区：Pm4=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.467]=2.166MPa（绝压）
5区：Pm5=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.491]=2.133MPa（绝压）
6区Pm6=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.385/[0.385+413/（2×1407）+0.4265]=1.7276MPa（绝压）
7区PmⅦ=P。V。/[V。+W/（2×γ）+VP]
=4.3×0.77/[0.77+819.69/（2×1407）+0.4455]=2.197MPa（绝压）
（十五）计算管路阻力损失
⑴a-b管段
1区、2区、3区、4区、5区、6区、7区：
（P/L）a-b=0.0029(MPa/m)La-b=3.6+3.5+0.5=7.6(m)
Pa-b=0.02204(MPa)
工作区：
⑵b-1管段
1区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=27.107+10+5×6.4+1.9=71.007(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×71.007=0.78(MPa)
2区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.607+10+4×6.4+2.1=62.307(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×62.307=0.685(MPa)
3区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=24.807+10+4×6.4+2.1=62.307(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×68.707=0.685(MPa)
4区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=19.507+10+4×6.4+2.1=57.2(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×57.2=0.63(MPa)
5区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=22.307+10+3×6.4+2.1=53.407(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×53.407=0.59(MPa)
6区：（P/L）b-1=0.0031(MPa/m)
Lb-1=32.45+10+4×5.2+2.1=65.15(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×65.15=0.2(MPa)
7区：（P/L）b-1=0.011(MPa/m)
Lb-1=16.807+10+3×6.4+2.1=48.107(m)
Pb-1=（P/L）b-1×Lb-1=0.011×48.107=0.53(MPa)
⑶1-2管段
1区、2区、3区、4区、5区、7区：
（P/L）1-2=0.009(MPa/m)
L1-2=7.4+2.1=9.5(m)
P1-2=0.009×9.5=0.0855(MPa)
6区：
（P/L）1-2=0.0085(MPa/m)
L1-2=3.53+5.2+0.6=9.33(m)
P1-2=0.0085×9.33=0.0793(MPa)
⑷2-3管段
1区、2区、3区、4区、5区、7区：
（P/L）2-3=0.007(MPa/m)
L2-3=5.6+7.3+0.6=13.5(m)
P2-3=0.007×13.5=0.0945(MPa)
6区：
（P/L）2-3=0.006(MPa/m)
L2-3=5.35+5.8+0.5=11.65(m)
P2-3=0.006×11.65=0.0699(MPa)
⑸3-4管段
1区、2区、3区、4区、5区、7区：
（P/L）3-4=0.005(MPa/m)
L3-4=3.675+5.8+0.5=9.975(m)
P3-4=0.005×9.975=0.0499(MPa)
6区：
（P/L）3-4=0.0058(MPa/m)
L3-4=1.85+5+0.4=7.25(m)
P3-4=0.0058×7.25=0.042(MPa)
⑹4-5管段
1区、3区：
（P/L）4-5=0.0005(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+3.5=11.5(m)
P4-5=0.0005×11.5=0.006(MPa)
2区、4区、5区、7区：
（P/L）4-5=0.0045(MPa/m)
L4-5=2.8+0.2+5+0.4+3.5=11.9(m)
P4-5=0.0045×11.9=0.05355(MPa)
6区：
（P/L）4-5=0.0049(MPa/m)
L4-5=2.675+4+0.3+0.2+2.8=9.975(m)
P4-5=0.0049×9.975=0.049(MPa)
工作区管道阻力损失：
1区：∑P1=1.04(MPa)
2区：∑P1=0.99(MPa)
3区：∑P1=0.92(MPa)
4区：∑P1=0.9355(MPa)
5区：∑P1=0.9(MPa)
6区：∑P1=0.462(MPa)
7区：∑P1=0.84(MPa)
地板下：
1区、2区、3区、4区、5区、7区：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.007(MPa/m)
L1-2′=10.3+3.5+2.1=15.9(m)
P1-2′=0.007×15.9=0.1113(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.006(MPa/m)
L2′-3′=5.6+4+0.3=9.9(m)
P2′-3′=0.006×9.9=0.594(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.0046(MPa/m)
L3′-4′=3.675+3.2+0.3=7.175(m)
P3′-4′=0.0046×7.175=0.033(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.004(MPa/m)
L4′-5′=2.8+0.2+1.8+2.5+0.2=7.5(m)
P4′-5′=0.004×7.5=0.03(MPa)
6区：
⑴1-2′管段
（P/L）1-2′=0.0065(MPa/m)
L1-2′=3.53+2.9+1.7+0.9+2.8=11.83(m)
P1-2′=0.0065×11.83=0.0769(MPa)
⑵2′-3′管段
（P/L）2′-3′=0.0055(MPa/m)
L2′-3′=5.35+3.2+0.3=8.85(m)
P2′-3′=0.0055×8.85=0.0487(MPa)
⑶3′-4′管段
（P/L）3′-4′=0.005(MPa/m)
L3′-4′=1.85+2.5+0.2=4.55(m)
P3′-4′=0.005×4.55=0.0227(MPa)
⑷4′-5′管段
（P/L）4′-5′=0.0041(MPa/m)
L4′-5′=2.675+0.2+1.5+2+0.2=6.575(m)
P4′-5′=0.0041×6.575=0.027(MPa)
地板下管道阻力损失：
1区：∑P2=1.036(MPa)
2区：∑P2=1.009(MPa)
3区：∑P2=1.012(MPa)
4区：∑P2=0.8857(MPa)
5区：∑P2=0.85(MPa)
6区：∑P2=0.4(MPa)
7区：∑P2=0.786(MPa)
（十六）计算高程压头
依据《规范》中公式：Ph=10-6Hγg
（H为喷头高度相对“过程中点”储瓶液面的位差）
1区、2区：
工作区：Ph1=10-6×（—4.9）×1407×9.81=—0.069(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—7.9）×1407×9.81=—0.11(MPa)
3区、4区：
工作区：Ph1=10-6×（—1）×1407×9.81=—0.0138(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—4）×1407×9.81=—0.055(MPa)
5区、6区、7区：
工作区：Ph1=10-6×（2.8）×1407×9.81=0.0386(MPa)
地板下：Ph2=10-6×（—0.1）×1407×9.81=—0.00138(MPa)
（十七）计算喷头工作压力
依据《规范》中公式：Pc=Pm—（∑P±Ph）
1区：工作区：Pc1=2.036—1.04+0.069=1.065(MPa)
地板下：Pc2=2.036—1.036+0.11=1.11(MPa)
2区：工作区：Pc1=2.121—0.99+0.069=1.2(MPa)
地板下：Pc2=2.121—1.009+0.11=1.222(MPa)
3区：工作区：Pc1=2.06—0.92+0.0138=1.154(MPa)
地板下：Pc2=2.06—1.012+0.055=1.103(MPa)
4区：工作区：Pc1=2.166—0.9355+0.0138=1.244(MPa)
地板下：Pc2=2.166—0.8857+0.055=1.335(MPa)
5区：工作区：Pc1=2.133—0.9—0.0386=1.193(MPa)
地板下：Pc2=2.133—0.85+0.00138=1.283(MPa)
6区：工作区：Pc1=1.73—0.4622—0.0386=1.23(MPa)
地板下：Pc2=1.73—0.4+0.00138=1.33(MPa)
7区：工作区：Pc1=2.197—0.84—0.0386=1.317(MPa)
地板下：Pc2=2.197—0.786+0.00138=1.412(MPa)
（十八）验算设计计算结果
依据《规范》规定，应满足下列条件：
⑴Pc≥0.8MPa(绝压)
⑵Pc≥Pm/2
1区：PmⅠ/2=1.018MPa2区：PmⅡ/2=1.0605MPa
3区：PmⅢ/2=1.03MPa4区：PmⅣ/2=1.083MPa
5区：PmⅤ/2=1.0665MPa6区：Pm6/2=0.864MPa
7区：PmⅦ/2=1.0985MPa
各防护区均满足，所以合格。
（十九）计算喷头计算面积及确定喷头规格
根据《规范》规定：依据Pc查“七氟丙烷JP-6—36型喷头流量曲线”确定喷头计算单位面积流量q(kg/s·cm2)。然后通过F=Q/q得出喷头计算面积，从而确定喷头规格。Q为喷头平均设计流量。
1区：工作区：qc1=2.1(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=6.08(cm2)喷头规格为JP-36型
地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.85(cm2)喷头规格为JP-13型
2区：工作区：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.675(cm2)喷头规格为JP-36型
地板下：qc2=2.4(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.779(cm2)喷头规格为JP-13型
3区：工作区：qc1=2.3(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.55(cm2)喷头规格为JP-34型
地板下：qc2=2.2(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.85(cm2)喷头规格为JP-13型
4区：工作区：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.32(cm2)喷头规格为JP-34型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.748(cm2)喷头规格为JP-13型
5区：工作区：qc1=2.25(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.67(cm2)喷头规格为JP-36型
地板下：qc2=2.45(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.763(cm2)喷头规格为JP-13型
6区：工作区：qc1=2.4(kg/s·cm2)Qc1=6.4286(kg/s)
Fc1=2.679(cm2)喷头规格为JP-24型
地板下：qc2=2.5(kg/s·cm2)Qc2=0.9464(kg/s)
Fc2=0.379(cm2)喷头规格为JP-9型
7区：工作区：qc1=2.5(kg/s·cm2)Qc1=12.7677(kg/s)
Fc1=5.11(cm2)喷头规格为JP-34型
地板下：qc2=2.55(kg/s·cm2)Qc2=1.8696(kg/s)
Fc2=0.733(cm2)喷头规格为JP-13型
（二十）计算达到设计浓度实际喷放时间及校核地板下喷头型号
1区：工作区喷头型号为JP-36型，喷口计算面积6.413(cm2)
喷头流量Q=6.413×2.1=13.467(kg/s)
支管流量为13.467×8=107.738(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/107.738=6.64(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.64=15.78(kg/s)
喷头流量为15.78/8=1.97(kg/s)
Fc=1.97/2.2=0.895(cm2)
喷头校核为规格为JP-14型
2区：工作区喷头型号为JP-36型，喷口计算面积6.413(cm2)
喷头流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)
支管流量为14.429×8=115.434(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/115.434=6.194(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.194=16.903(kg/s)
喷头流量为16.903/8=2.11(kg/s)
Fc=2.11/2.4=0.88(cm2)
喷头规格为JP-13型
3区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.3=13.156(kg/s)
支管流量为13.156×8=105.248(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/105.248=6.793(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.793=15.412(kg/s)
喷头流量为15.412/8=1.9265(kg/s)
Fc=1.9265/2.2=0.876(cm2)
喷头校核为规格为JP-14型
4区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.4=13.728(kg/s)
支管流量为13.728×8=109.824(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/109.824=6.51(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.51=16.082(kg/s)
喷头流量为16.082/8=2.01(kg/s)
Fc=2.01/2.5=0.804(cm2)
喷头规格为JP-13型
5区：工作区喷头型号为JP-36型，喷口计算面积6.413(cm2)
喷头流量Q=6.413×2.25=14.429(kg/s)
支管流量为14.429×8=115.434(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/115.434=6.194(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.194=16.9(kg/s)
喷头流量为16.9/8=2.11(kg/s)
Fc=2.11/2.45=0.8624(cm2)
喷头规格为JP-14型
6区：工作区喷头型号为JP-24型，喷口计算面积2.85(cm2)
喷头流量Q=2.85×2.4=6.84(kg/s)
支管流量为6.84×8=54.72(kg/s)
实际喷放时间为t=360/54.72=6.58(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为53/6.58=8.056(kg/s)
喷头流量为8.056/8=1.007(kg/s)
Fc=1.007/2.5=0.403(cm2)
喷头规格校核为JP-10型
7区：工作区喷头型号为JP-34型，喷口计算面积5.72(cm2)
喷头流量Q=5.72×2.5=14.3(kg/s)
支管流量为14.3×8=114.4(kg/s)
实际喷放时间为t=714.99/114.4=6.25(s)
校核地板下喷头型号：支管流量为104.7/6.25=16.752(kg/s)
喷头流量为16.752/8=2.094(kg/s)
Fc=2.094/2.55=0.821(cm2)
喷头规格为JP-13型
2.4.2系统主要组件和设备型号
七氟丙烷储瓶型号：JR-100/59；瓶头阀：JVF-40/59；
电磁启动器：EIC4/24；释放阀：JS-100/4；
七氟丙烷单向阀：JD-50/59；高压软管：J-50/59；
安全阀：JA-12/4；压力讯号器：EIX4/12；
3.火灾自动报警及联动控制系统系统设计3.1火灾自动报警系统设计3.1.1报警区域和探测区域的划分
根据《火灾自动报警系统设计规范》中规定，报警区域应根据防火分区或楼层划分，可将一防火分区划为一个报警区域，也可将同层的相邻几个防火分区划为一个报警区域，但这种情况下不得跨越楼层。按防火分区的划分原则中“高层建筑在垂直方向应以每个楼层为单元划分防火分区”把该建筑一层划为一个防火分区。则一个楼层为一报警区域。
根据《火灾自动报警系统设计规范》中规定，探测区域应按独立房间划分。一个探测区域的面积不宜超过500平方米；从主要入口能看清其内部，且面积不超过1000平方米的房间，也可划为一个探测区域。该建筑把每个防护区划为一个探测区域。
3.1.2自动报警系统的设计
本设计采用集中报警控制系统。根据《电子计算机房设计规范》，设有固定灭火系统的区域，要设感温探测器和感烟探测器的组合。探测器的灵敏度采用一级。感烟探测器和感温探测器两种探测器交差布置，这样可以提高报警的准确性，感烟探测器进行火灾初期报警，感温探测器进行火灾中期报警，可以减少误报。
3.1.3探测器布置计算
⑴与七层LS机房相同大小的区域：
该探测区域净空面积为S=22.4×14.8=331.52(m2)查“各类探测器的保护面积和保护半径表”得感烟探测器的保护面积为60m2，保护半径为5.8m。
N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×60）＝7个
感温探测器的保护面积为20m2，保护半径为3.6m。
N≥S/（KA）＝331.52/（0.8×20）＝21个
因为采用两种探测器的组合，所以探测器的数量应该在7～21个之间，综合考虑在此防护区中布置8个。
设计布局合理，布置情况详见设计图纸。
地板下布置形式与此相同。
⑵与八层小电力室相同大小的区域：
该探测区域净空面积为S=21.6×7.6=164.16(m2)查“各类探测器的保护面积和保护半径表”得感烟探测器的保护面积为60m2，保护半径为5.8m。
N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×60）＝4个
感温探测器的保护面积为20m2，保护半径为3.6m。
N≥S/（KA）＝164.16/（0.8×20）＝11个
因为采用两种探测器的组合，所以探测器的数量应该在4～11个之间，在此防护区中布置5个。
设计布局合理。地板下只布置感烟探测器。布置情况详见设计图纸。
走廊内按间距小于15米进行布置感烟探测器。
3.1.4手动报警按钮
《火灾自动报警系统设计规范》中规定：每个防火分区应至少设置一个手动火灾报警按钮，从一个防火分区内的任何位置到最邻近的一个手动按钮的距离不应大于30米，设在公共活动场所的主要出入口处。手动报警按钮、消火栓按钮等处宜设置电话塞孔，其底边距地面高度宜为1.3-1.5米。
该建筑八层、十一层每个防护区的出口处设1个手动按钮，每层共有6个。七、九、十层每层设4个手动按钮。
机械应急操作装置设在储瓶间内。
3.2联动控制系统设计3.2.1联动控制
联动控制系统的报警系统的执行机构，使气体灭火功能在手动或电气控制状态下得以实现。联动控制的功能主要实现自动报警、气体灭火、控制风机等相关设备的启停等功能。
3.2.2控制系统设计计算
各型报警控制设备参数如下表所示，设备数量如前一节计算数量。
设备参数表表3.2.2
设备名称
工作电压
监视电流Ip
报警电流Ij
功耗
感烟探测器
DC24V
≤0.6mA
≤2.0mA
感温探测器
DC24V
≤0.8mA
≤1.4mA
手动报警按钮
DC24V
≤0.8mA
≤2.0mA
单输入/输出模块
DC24V
≤1.0mA
≤5.0mA
双输入/输出模块
DC24V
≤1.0mA
≤8.0mA
声光报警器
DC24V
≤0.8mA
≤160mA
总线隔离器
DC24V
动作电流170mA/270mA
多线控制盘14
DC24V
＜4W
气体灭火控制盘6区
DC24V
＜10W
放气指示灯
DC24V
≤100mA
启/停按钮
DC24V
0mA
≤20mA
报警联动控制器
≤50W
一、平面线缆线径计算：
⑴与七层相同的楼层（七、九、十层）：
LS机房相同大小的区域：净空感烟探测器4个、感温探测器4个，地板下感烟探测器6个。
其它区域：感烟探测器14个、感温探测器1个、手动报警按钮5个、放气指示灯4个、紧急启/停按钮4个、声光报警器2个、双输入/出控制模块6个。
取每层所有总线设备动作电流作为总线最大电流：
Imaxj1=24*Ij+5*Ij+5*Ij+6*Ij=24*2.0+5*1.4+5*2.0+6*8.0
=113.0(mA)
根据以上计算并查电线电缆选用手册，总线选择导线为ZR-RVS-2X1.5。
非总线设备最大电流为：
Imaxj=4*Ij+4*Ij+2*Ij=4*100+4*20+2*160
=800.0(mA)
根据以上计算并查电线电缆选用手册，非总线选择导线为ZR-BV-2.0。
⑵与八层相同的楼层（八、十一层）：
与电力室相同大小的区域：净空感烟探测器4个、感温探测器4个，地板下感烟探测器6个。
与小电力室相同大小的区域：净空感烟探测器2个、感温探测器2个，地板下感烟探测器3个。
其它区域：感烟探测器11个、感温探测器1个、手动报警按钮5个、放气指示灯6个、紧急启/停按钮6个、声光报警器3个、双输入/出控制模块10个。
取每层所有总线设备动作电流作为总线最大电流：
Imaxj1=26*Ij+7*Ij+5*Ij+10*Ij=26*2.0+7*1.4+5*2.0+10*8.0
=151.8(mA)
根据以上计算并查电线电缆选用手册，总线选择导线为ZR-RVS-2X1.5。
非总线设备最大电流为：
Imaxj=6*Ij+6*Ij+3*Ij=6*100+6*20+3*160
=1200.0(mA)
根据以上计算并查电线电缆选用手册，非总线选择导线为ZR-BV-2.5。
二、系统容量计算：
1．报警系统容量：
报警系统的容量可简便地计算为报警联动控制器的功率损耗与折算系数(取1.2)的积：
Pjz’=Pj*1.15=50W*1.2=60W
2．联动控制系统容量：
⑴气体灭火控制系统容量：
整个系统有6区气体灭火控制盘3个，由表3.2.2知每个气体灭火控制盘的功耗为10W，气体灭火盘动作因素为0.75，折算系数取1.5，则气体灭火控制系统容量为：
Pfz’=3Pf*0.75*1.5=3*10*0.75*1.5=33.75W
⑵其它控制系统容量：
非总线系统容量：
Pe1’=U*∑Imaxj*1.2=24V*（1.2A+0.8A）*1.2=57.6W
风机等控制系统容量：
风机等设备的控制由多线联动控制盘控制，每个灭火区域设1台多线联动控制盘（共12个），表3.2.2知每个多线联动控制盘的功耗为4W，动作因素取0.75，折算系数取1.5，则风机等控制系统容量为：
Pe2’=12*Pe2*0.75*1.5=12*4*0.75*1.5=54W
联动控制系统总容量为：
Ptz=Pfz’+Pe1’+Pe2’=33.75W+57.6W+54W=145.35W
系统总容量：
Pz=Pjz’+Ptz=60W+145.35W=205.35W
查手册得，该系统的工作电源选取DC24V/38Ah。主电源采用AC220V市电经DC24V/38Ah浮充稳压电源变换后提供DC24V电源。直流备用电源采用火灾报警控制器的专用蓄电池组提供DC24V/38Ah电源。
3.3布线
该系统采用树状布线，传输线路采用穿金属管保护方式布线。消防控制线路采用金属管顶板内暗敷管保护，且保护层厚度不小于30mm。火灾探测器的传输线路，选择不同颜色的绝缘导线，相同用途的导线的颜色一致。接线端子有标号。火灾自动报警系统的传输网络不与其他系统的传输网络合用。
3.4系统组件
感温探测器；感烟探测器；灭火控制箱；声光报警器；紧急启动停止按钮；放气指示灯；警铃；应急照明灯等。
4.安全疏散设计
防护区应有足够宽的疏散通道和出口，保证人员在30秒内能撤出防护区。七氟丙烷在火场的高温条件下会产生HF，对人员和设备都有轻度危害。在发生火灾时，为了避免建筑物内人员因火烧、烟气中毒、建筑构件倒塌破坏、灭火剂喷放后中毒而造成的伤害，也为了能及时启动灭火剂，扑灭火灾，尽可能减少损失。人员安全撤离防护区的允许疏散时间为30秒。所以要求人员在30秒内撤离防护区，否则是不安全的。
安全疏散计算：
在防护区内离门最远的距离为L=16.1m
人走到房门所需时间T1=L/V(V取1.2m/s)
T1=L/V=16.1/1.2=13.42s
检验是否有人员滞留现象T2=Q/（NB）
Q为室内人数，取15人
B为房门宽度为1米
N为房门通行系数，平地取1.3人/m·s
T2=15/(1×1.3)=11.54s＜T1
所以疏散时不会发生人员滞留现象。
为了更好的进行安全疏散，保护人员安全，对防护区有下列安全要求：防护区的疏散通道和出口应设置应急照明与疏散指示标志。防护区内设置声光报警器，防护区的入口处设置放气指示灯。防护区的门应向外开启，并能自行关闭；疏散出口的门必须能从防护区内打开。
5.经济预算
根据国家政策，进行工程建设应遵守的基本原则是“安全可靠、技术先进、经济合理”。“安全可靠”以安全为本，要求必须达到预期目的；“技术先进”则要求火灾报警、灭火控制及灭火系统设计科学，采用设备先进、成熟；“经济合理”则是在保证安全可靠、技术先进的前提下，做到节省工程投资费用。
本设计在设计计算时已验算了达到设计灭火浓度所需要的时间都小于7秒，而且自动报警系统采用感烟探测器和感温探测器两种探测器的组合进行布置，这样报警准确，所以该系统基本可以达到预期目的。在进行管网布置时，尽量布置成均衡管网，尽量减少弯头数量和管道长度，节省了工程投资费用。
经济预算采用《全国统一安装工程预算定额四川省估价表》SGD-5-2000。
依据我公司长期经验，其中气压试验、吹扫试验的数量按管径100毫米内的管道长度计算，主材数量按管道内表面积除以3m2/瓶来确定氮气瓶数量。支架制作安装、支架除锈、支架刷红丹、支架刷银粉的数量按支架长度乘以1.7kg/m来确定。系统组件水压试验和系统组件严密试验的数量按选择阀、气液单向阀、高压软管、汇集管的数量之和来确定。
6.结束语
通过紧张的毕业设计，我的收获很大。我已经很好的熟悉了《七氟丙烷灭火系统设计规范》。对《火灾自动报警系统设计规范》和安全疏散等方面的知识也有了比原来更深的认识和理解。加深了七氟丙烷灭火系统的设计计算和设计方法。而且还强化了消防工程的预算编制技术。尤其重要的是毕业设计培养了我仔细认真，坚韧严谨的科学态度和虚心求教的精神。更加深了我对工程设计工作的热爱。
在毕业设计期间，得到了张银龙教授的悉心指导，张老师的指导使我的毕业设计更加完善。王智慧同志对我的初进行了详细的审核，并进行了部分稿件的文字录入和定稿后的核稿工作。在此对他们深表感谢！
7.参考文献
⒈国家技术监督局、中华人民共和国建设部《电子计算机房设计规范》（GB50174-93）1993
⒉深圳市消防局、天津消防科学研究所《七氟丙烷（HFC-227ea）洁净气体灭火系统设计规范》
⒊中华人民共和国公安部《火灾自动报警系统设计规范》（GB50116-98）1998
⒋蒋彦、雷志明《新型气体灭火系统（卤代烷替代物）设计手册》中国环境科学出版社1999.8
⒌《消防科学与技术》
⒍《消防产品与信息》
⒎中华人民共和国公安部《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）1988.5.1
⒏中华人民共和国公安部
篇3
1、人的因素
一是员工在对厨房卫生打扫的时候，胡乱泼水，水就很容易进入到厨房电器设备的内部，不但容易引起电器线路短路起火，也容易使电器设备生锈腐烂。二是许多员工有一种见“火”而“生畏”的恐惧心理。在自己碰到火灾发生的时候，常常是选择消极的逃避方式来处理初起火灾，最后导致小火变成大火、大火变成了一场灾难。三是吸烟也特别容易引起火灾，有的员工和个别顾客把吸完烟的烟头胡乱扔，从而导致火灾事故的发生。
2、可燃易燃物多，容易造成重大经济损失和人员伤亡
第一，酒店餐饮业，基于装修和功能需要，内部存在大量可燃、易燃物质，火灾发生后，这些可燃物燃烧会特别猛烈，装修用的高分子材料、化纤聚合物，会释放出大量有毒气体。第二，一些客房、包间密闭性强，起火不易被及时发现，一旦发生火灾，火势蔓延迅速，在燃烧时还会产生有毒烟气，给疏散和扑救带来困难，危及人身安全。第三，许多场所在改造、装修过程中，人为破坏和降低了建筑物耐火等级，没有良好的防火分隔和隔烟阻火措施，往往形成大面积着火空间等。一旦发生火灾，将导致燃烧猛烈、火灾蔓延迅速。
3、建筑物的结构容易产生烟囱效应
现代的宾馆和饭店，很多都是高层建筑，电梯井、管道井、电缆井、楼梯间、垃圾通道等竖井林立，好像一座座很大的烟囱；通风管道纵横交错，可以延伸到建筑物的各个角落，如果发生火灾，就特别容易产生烟囱效应，燃烧的火焰就会沿着通风管道和竖井迅速蔓延、扩大，从而会影响到整栋楼的安全。
4、用火、用电、用气等方面致灾因素多
其一，用电负荷较高，电气线路安全隐患较大。计算机、空调、饮水机、复印机等用电设备的日益增多，由电气设备引发火灾的危险性也越来越大。其二，厨房长年与燃气、煤炭、火打交道，操作间的环境一般比较潮湿；这时候，燃料燃烧过程中产生的不均匀燃烧物及油气蒸发产生的油烟很容易积聚下来，形成一定厚度的可燃物油层和粉层附着在墙壁、烟道和抽油烟机的表面，如不及时清洗，特别容易引起火灾。其三，大多数宾馆、饭店管理人员由于缺乏消防常识和防火意识，疏于防范，“人走火未熄、人走灯不灭，”现象比较普遍。
二、做好酒店餐饮业消防安全日常管理的措施
酒店的管理、保安、操作、服务等人员，除了应了解酒店的火灾危险性外，更重要的是还必须熟悉采取的防火措施。只有这样，才能组成人与物相结合的完整的消防体系，提高总体的消防安全水平。
1、加强消防安全宣传，提高酒店餐饮人员的综合素质
一是提高餐饮从业人员的综合素质。酒店餐饮行业人员的素质不但影响到企业的生产经营，更重要的是还会影响到本单位的消防安全管理水平。特别是新从业人员、新开张场所，就更要加强消防安全的教育和培训，提高他们的防火意识和消防安全技能。要让他们学会本行业本单位消防安全隐患的检查和排查，及时发现火灾隐患、及时解决问题，为广大消费者提供一个比较安全的饮食环境。二是餐饮服务业场所经营者消防意识淡薄，对火灾危险性认识不足，加强从业人员的安全教育和培训，是我们需要解决的问题。三是酒店餐饮企业要对本单位员工，每年进行一到二次消防安全技能培训，要让所有的员工懂得一些常用的防火、灭火及逃生知识，知道如何去报火警、如何扑救初期火灾、如何使用单位配备的消防设施和灭火器材、如何引导员工和客人疏散，如何让员工养成自觉遵守消防安全制度的习惯，如何进行防火检查，能发现和消除自己身边的火灾隐患。在单位形成“事事讲消防，处处抓消防、人人懂消防，”的消防安全管理新局面。
2、规范消防安全管理制度，克服管理中的个人行为
第一，酒店餐饮企业要实行消防安全责任制，制定切实有效的消防安全管理制度，从制度上管人管事管物。建立消防安全教育、培训制度，严格用火、用电、用气安全管理制度，健全防火检查、巡查制度，用制度规范行为。尤其在经营管理过程中，要把电气设备的消防安全作为一项重点来抓，对电气设备的维护要定点定人，并根据不同设备的性能特点，采取切实有效的管理措施。第二，严格餐饮制度化管理。采取随机检查，如果是因为人为造成的火灾隐患，要对本人进行消防安全教育，强化他们的消防意识；对教育不起效果、屡犯不改者，要进行严肃的批评教育；并责令经营业主及时签订责任状或承诺书，避免一切可能造成火灾隐患的现象发生。第三，要坚决克服消防管理中的个人行为。一忌管理工作者的随意性。酒店安全管理依赖于制度，酒店的各项工作标准、程序、要求以及各类的职责、目标、任务、言谈举止等都有严格的规定。“做什么，如何做，做到咋样的程度，做错了将如何处罚”，酒店的员工都是特别清楚的。二忌短期的管理行为，酒店管理要有可持续性，一切工作的方案、目标、计划、决策等都要从酒店的长远利益出发，维护酒店自己的生命力和市场竞争力。三忌越级管理，“每个人只有一个上司，一级对一级负责”。四忌管理决策盲目性。决策前要进行充分的调查和分析，错误的信息或片面的、主观的、缺乏经验的决策，最容易造成失误。
3、切实做好酒店餐饮业厨房火灾的预防工作
酒店餐饮企业的厨房火灾是防火的重中之重，不但要引起我们的高度重视，更是我们要关注的重点。一要加强对单位员工的消防安全教育，培养他们如何正确的使用火、用气、用油和用电。操作时，因为油温过高起火或操作不当引起油锅着火，如果扑救时的方法不当就会引起火灾。二是在油炸食品时，锅里的油不能超过油锅的三分之二，还要防止水滴和杂物掉入油锅，致使食油溢出着火；油锅加热时温度不能过高，防止火势过猛，引起油锅起火。三是操作间的燃气燃油管道、阀门、法兰接头一定要定期检查，严防泄漏。如果发现有燃气泄漏。要首先关闭阀门，打开窗户及时通风，一定不能使用任何明火，停止一切电器的开合关。四是操作间的墙壁和灶具、插座开关、抽油烟机等容易受污染的地方要及时清理打扫干净，排烟通道至少每半年彻底的清洗一次，防止油烟火灾发生。五是操作间内要配备一些湿棉被和灭火毯，用来扑救厨房内各种油锅火灾和电器火灾。同时。操作间还应配置一定量的干粉灭火器，放在顺手的地方，以备急用。下班时，操作人员应及时关闭所有的水、电、气的开关和阀门。
4、应急处突，防患于未然
第一，单位消防主管人员，应熟练掌握本单位的消防自动报警和消防自动设施，掌握灭火器材的原理和使用方法，及时维修、保养和更换，使消防设施器材始终处于良好的技术状态；第二，单位要结合行业特点和实际，强化夜间值班、巡查和应急力量和装备配备，可以使用醒目的标志，标明单位配备的消防器材的用途和使用方法；第三，单位还要制定灭火和应急疏散预案，加强对义务消防队员和保安人员的消防业务技能培训，做到平时多练、用时不乱。
5、加强单位消防安全“四个能力”建设
篇4
关键词：性能化设计；处方式设计；消防设计；火灾模型
1前言
如果说纳米技术使新材料的研究起到了革命性飞跃，那么也可以说性能化设计方法将开创消防科技的新局面。
消防设计目前有两种设计思想，一种是传统的“处方式设计方法”，其基于场所类型进行设计考虑；另一种是“性能化设计方法”，它立足于危害分析及火灾假想，对于解决超越法规或现行法规无法解决的复杂建筑的消防设计具有很大意义。
由于性能化防火设计的方法与传统的设计方法相比具有许多优越性，所以很快成为建筑防火的一种新理念，并将发展成为建筑防火技术领域里一个全球性发展潮流，受到许多发达国家和发展中国家的高度重视，得到越来越广泛的应用。
2性能化消防设计的概念
性能化消防设计是建立在消防安全工程学基础上的一种新的建筑防火设计方法，它运用消防安全工程学的原理与方法，根据建筑物的结构、用途和内部可燃物等方面的具体情况，由设计者根据建筑的各个不同空间条件、功能条件及其它相关条件，自由选择为达到消防安全目的而应采取的各种防火措施，并将其有机地组合起来，构成该建筑物的总体防火安全设计方案，然后用已开发出的工程学方法，对建筑的火灾危险性和危害性进行定量的预测和评估，从而得到最优化的防火设计方案，为建筑结构提供最合理的防火保护。
与“处方式”设计相比较，性能化设计方案更关注是否能够实现“保证人员疏散和灭火救援不受火灾烟气影响”这一“目的”，而不是拘泥于满足规范要求的最低排烟量。性能化的消防设计方案通过科学的论证，能够提供比之处方式的消防规范更为安全的设计表现效果，比较起来，性能化设计方案具有设计成本有效性，设计选择多样性及设计效果更为优化性的特点。
性能化消防设计的两个关键点，第一是确认危害，第二是明确设计目标。具体来说，它针对建筑物的特点，建筑物内人员特点，建筑物内部操作方式，建筑物外部特征，消防灭火组织特点等。从而针对每种危害或者每个设计区域选择设计方法及评估方法。这种设计方法突破了传统设计针对建筑物结构类型、相应的层高及面积的限制，同时提供了更加灵活而有效的设计选择性。
性能化消防设计包括确立消防安全目标，建立可量化的性能要求，分析建筑物及内部情况，设定性能设计指标，建立火灾场景和设计火灾，选择工程分析计算方法和工具，对设计方案进行安全评估，制定设计方案并编写设计报告等步骤。在设计过程中，需要对建筑物可能发生的火灾进行量化分析，并对典型火灾场景下火灾及烟气的发展蔓延过程进行模拟计算，因此计算的工作量以及各类基础数据的需要量非常大，往往需要采用计算机火灾模拟软件等分析和计算工具。
3性能化消防设计的流程
性能化设计利用火灾科学和消防安全工程建立设计指标，评估设计方案；并利用火灾危害分析和火灾风险评估建立从总体目标和功能目标到火灾场景等领域内所需要的参数。性能化的消防安全设计是一种可以对诸如非工程参数(如人在火灾中的行为和反应)进行定义的工程过程。
4建筑物性能化消防设计的内容
建筑物的性能化消防设计主要包括两个方面的设计内容：一是保证建筑内人员安全疏散的性能设计，二是保证建筑构件耐火的性能设计。
人员安全疏散的性能设计是从建筑内人员安全方面进行考虑的，通过综合考虑各种火灾因素对人员逃生的影响，采用性能化的设计方法来保证建筑物内人员的火灾安全性，从而防止人员伤亡。其性能化的设计准则是：烟层下降高度和烟气浓度达到人不能忍耐的时间大于人员安全疏散所需的时间。
构件耐火的性能化设计是从建筑物的稳定性方面进行考虑的，通过分析建筑构件在火灾中的反应，采用性能化的设计方法来保证建筑物结构的火灾稳定性，从而防止建筑物的倒塌。其性能化设计准则是：火灾持续时间小于构件的耐火时间。
5国内外性能化设计应用概况
自20世纪80年代英国提出了“以性能为基础的消防安全设计方法”(performance——basedfiresafety
design
method，以下简称性能化防火设计)的概念以来，日本、澳大利亚、美国、加拿大、新西兰以及北欧等发达国家政府先后投入大量研究经费积极开展了消防性能化设计技术和方法的研究，南非、埃及、巴西等发展中国家也都纷纷开展了这方面研究工作。世界各国都在积极推行性能化设计方法的应用，并取得了巨大成就。
英国于1985年颁布了第一部性能化防火规范，包括防火规范的性能化修改，新规范规定“必须建造一座安全的建筑”，但不详细确定应如何实现这一目标。
新西兰1991年的建筑法案对建筑监督立法体系进了彻底调整，于1992年了性能化的《新西兰建筑规范》，新规范中保留了处方式的要求，并作为可接受的设计方法，于1993年强制执行。1993～1998年，继续开展了“消防安全性能评估方法的研究”，制定了性能化建筑消防安全框架；其中功能要求包括防止火灾的发生、安全疏散措施、防止倒塌、消防基础设施和通道要求以及防止火灾相互蔓延五部分。
瑞典于1994年了新的包含有性能化设计内容的建筑防火设计规范。
澳大利亚于1996年颁布了性能化防火设计规范的《澳大利亚建筑设计规范》(《BuildingCodeof
Australia》，简称"BCA")，并自1997年7月1日起，在各州政府陆续推行。
巴西于1999年颁布了新的《钢结构防火设计》和《对建筑构件耐火极限的要求》两部标准。这是南美首次制定的建筑标准，由SaoPaulo大学、Mi—nasGerais大学和OuroPreto大学编制。标准中引入了如时间计算方法与风险评估方法以及其他消防安全工程设计方法等性能化的新概念，允许建筑物的火灾安全根据其火灾荷载、建筑物高度、建筑总面积以及灭火设备的安装与否等条件确定，而对建筑物的耐火等级不做要求。
日本政府于1998年6月对《建筑基准法》进行了修订，引入了一些有关性能化设计的内容，并于2000年6月施行；另外，还于2003年8月开始对《消防法》进行修订，计划于2005年施行。
加拿大于2001年了性能化的建筑规范和防火规范，其要求将以不同层次的目标形式表述。
美国也于2001年了《国际建筑性能规范》和《国际防火性能规范》。
目前，已有不少于13个国家(澳大利亚、加拿大、芬兰、法国、英国、日本、荷兰、新西兰、挪威、波兰、西班牙、瑞典和美国)采用或积极发展性能化规范和基于规范结构形式下建筑防火设计方法，并取得了一定成果。中国也正在加紧性能化设计方法的研究和性能化设计规范的制定。公安部所属消防研究所承担了几项有关性能化设计的国家十五科技攻关课题，如公安部天津消防研究所承担的“建筑物性能化防火设计技术导则”的研究和制定，公安部四川消防研究所承担的“高层建筑性能化防火设计安全评估技术研究”等。
6推行性能化设计方法是一个逐步过程
尽管建筑物消防性能化设计方法有很多优点，作为性能化设计技术的基础一“火灾模型”在性能化设计中起着举足轻重的作用，但它们作为一种新生事物，还不为人们所理解和接受，特别是建筑设计师和建筑管理部门的人员都不太了解这种新的设计方法。
有人曾对美国、中国香港和澳大利亚的建筑管理人员在对待性能化设计和处方式设计在能否保证建筑消防安全，以及火灾模型是否足以支持性能化设计的态度进行了一个调查，并进行了比较。发现半数以上的管理人员认为性能化设计不能保证建筑的安全，三分之二以上的管理人员认为处方式设计能保证建筑的安全，以及三分之二以上的人认为火灾模型不足以支持性能化设计。调查结果参见表1。
世界各国几乎都存在着类似这样的情况。在很长一段时期内，建筑设计师和建筑管理人员对性能化设计技术还存在一个从初步认识、深入了解到最终肯定的意识转变过程。
另外，对于采用性能化方法设计的建筑，如何正确地评估其消防安全性方面也存在很多技术上的难题有待解决。
7展望
性能化消防设计已成为世界性建筑消防设计发展的必然趋势，它的发展将大大促进消防安全设计的科学化、合理化和成本效益的最优化，并将产生十分重大的社会效益和经济效益。尽管目前还有许多人不太理解和排斥使用它，但我们坚信随着时间的推移，将会有
越来越多的人加入到肯定性能化设计方法的行列中来。据日本方面的统计，采用性能化方法进行消防设计的建筑正在逐年增加。
我国也应该加快性能化规范及配套技术的研究步伐，充分发挥性能设计的优越性。今后应从以下几个方面人手，促进性能化设计技术的发展：
(1)加强各种火灾预测模型和火灾风险评估模型的研究，拓展性能化设计方法的应用空间。
(2)加强新材料、新技术研究，规范材料性能参数，建立和完善消防数据库，提供准确的性能化指标，为性能化应用积累基础性数据。
(3)深入研究火灾规律、火灾情况下建筑内人员逃生规律和构件变化规律，为各种火灾模型的建立提供坚实的理论依据，并拓展计算机技术在消防中的应用。
(4)积极向建筑设计师和建筑管理人员介绍性能化设计方法，使他们从认识、理解并自觉接受性能化设计方法。
(5)出台可操作性强的性能化设计指南，使建筑设计师能尽快地掌握性能化设计方法的使用。
(6)制定性能化消防设计规范，为性能化设计方法的应用提供法律依据。
参考文献：
[1]田玉敏．论“性能化”的建筑防火设计方法．消防技术与产品信息，2003，(7)．
[2]肖学锋．发展性能化防火设计，迎接加入WTO的挑战．消防科学与技术，2002，(5)．
[3]SFPE性能化消防分析和设计工程指南．
[4]倪照鹏．国外以性能为基础的建筑防火规范研究综述．消防技术与产品信息，2001，(10)．
[5]国外建筑物性能化设计研究译文集．消防安全工程工作组编，2001．
[6]T．Tanaka．性能化消防案例设计标准和用于评估的FSE工具．国外建筑物性能化设计研究译文集．消防安全工程工作组编．
[7]卢兆明．香港性能化消防规范的应用情况．公安部四川消防研究所．2002．
篇5
本系统的实现主要结合有线、无线（3G/4G/WIFI）通讯技术，PLC控制技术，GIS图形图形处理技术和数据库分析等技术手段，建立一个科学、有效的系统平台。
1.1接处警受理子系统接处警受理子系统是本系统的基础功能之一，主要实现机场消防部门接处警工作，包括应急值守、综合评估和事件回顾等三个主要功能：接处警受理功能，需要为工作人员配套建设应急指挥场所，配备一机双屏工作计算机、接警耳麦话机以及大屏指挥系统。当有报警电话接入，系统自动获取来电号码与时间，记录系统，工作人员通过应急值守接警单，迅速登记报警信息，并启动配套预案。综合评估为机场消防力量到现场执行任务，对现场实际人员伤亡、财产损失和情况与指挥室联动，完善本次事件的信息。事件回顾为机场消防部门在事后由相应权限部门、人员对出警事件进行评价、归档和统计等功能。
1.2数字录音子系统当接警电话进入后，系统可自动识别来电号码及相关信息并弹屏显示，数字录音系统通过自动或手动方式启动同步录音功能，将通话内容、日期、时间等信息存入计算机系统中。录制的语音信息可通过多媒体音箱播放。系统提供多路录音通道（4/8/16路等，具体结合接警席位数量），对所有的接处警席位进行录音，各线路之间互不影响、分别存储并可长期保存。提供专业录音工控设备与配套录音软件，实现稳定。该项功能也是民航总局对机场消防保障必须要求之一。
1.3应急图文子系统应急图文子系统是整个消防地理信息系统的基础，也是该系统主要的创新应用，它负责建立和更新各类消防地理信息基础数据和相应的消防电子地图，如消防实力分布图、重点单位分布图、消火栓分布图、水源分布图及其地理对象的属性信息，提供更新、查询和显示等功能，也包括图层及图标的添加与修改；并能对显示的电子地图进行缩放、漫游、图层控制显示。通过本系统可对地图上的各地理对象进行位置查询和属性查询，既可以在地图上直接点击获得点击处的各地理对象，如消火栓、重点消防单位、消防大队等的相关属性信息；亦可以通过输入名称、地址拼音缩写或其他属性条件定位到某一或一组地理对象，从而获得其地理信息和属性信息。
1.4执勤力量管理子系统执勤力量管理主要与机场消防行政管理建设配套，在相关LED大屏幕上展示机场消防执勤力量信息。执勤力量信息包括执勤队伍的人员架构，包括执勤领导、执勤队长、执勤班长、作战队伍（含指挥侦查组、破拆救人组、灭火救援组、保障接应组、驾驶员、供水员、通信摄像组），各组别对应人员的姓名、电话、部门、照片以及职责分工。
1.5消防管理子系统消防管理子系统结合机场消防的内部管理需求，形成一套日常管理信息系统，包括人员管理、车辆管理、设备管理、训练管理、综合信息五个模块，实现机场日常消防资源的统计与管理。
1.6预案管理子系统通过智能化方式，为消防出警设置智能化预案，为不同应急事件，如飞行器火灾、航站楼火灾、恐怖袭击等事件设置处置流程，建立专业的飞行器破拆知识库，并将相应消防车辆、人员、物资配备合理动态调用。
1.7联动控制子系统通过PLC控制技术（可编程控制器），控制电路上开关量等信号，实现对消防队电动车库门、车库等警铃警灯的一键联动，提高出警速度。联动控制子系统，可以自主设置控制范围，与接处警配合，当值班人员接到报警电话，生成接警单后，可一键开启联动控制，警铃警灯立刻响起，车库照明灯亮起，相应车辆车库大门自动打开，消防战士迅速滑竿、换好衣服装备迅速出警。
1.8移动作战子系统移动作战子系统主要包括车载实时子系统和单兵作战子系统。车载实时子系统，主要通过车辆改装，为消防车辆配备3G高清摄像头、GPS定位模块等装置，可以通过车辆回传实时视频信号，便于指挥室统一指挥。通过GPS定位与图文信息结合，便于对车辆行驶的轨迹与路径管理。单兵作战子系统包含头盔和主机两部分，消防战士在现场执行任务佩戴该设备，可以实时回传现场音视频信号，便于指挥室统一指挥。
1.9视频监控子系统视频监控子系统在机场范围内基本建设完毕，为了方便管理与调阅，更多需要使用现有接口在系统中实现实时查看、放大缩小画面、转动云台观看等功能，配合机场消防部门的日常管理和出警处置工作。
1.10短信平台子系统短信平台结合用户通讯录和移动终端，在事件响应过程和日常管理中，为相应人员进行短信提醒下发，方便信息的下达。上述为机场消防图文一体化系统的主要功能，随着机场安保工作提升将不断得以完善。
2研究价值与展望
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(一)专业课程设置的满意度
本科旅游管理专业课程设置的满意度调查分为总体满意度、课程门类满意度、课程实用性满意度和教材选用满意度四个方面，调查对象对这四个方面分别进行作答。运用SPSS17．0对量表所得数据进行描述性分析，所得结果:总体印象均值得分为2．47，对应的标准差值为0．641;课程门类均值得分2．70，对应标准差值为0．753;课程实用性均值得分1．94，对应标准差值为0．811;教材选用均值得分为2．21，对应标准差为0．725。一般而言，李克特量表得分均值在1～2．4之间表示反对，2．5～3．4之间表示中立，3．4～5之间表示赞同。由此可以得到，本科旅游管理专业学生对专业课程设置的总体印象、课程实用性和教材选用都持反对态度，对课程门类则持中立态度，可知学生对专业课程设置满意度偏低。
(二)专业师资满意度
在专业师资满意度方面，本研究根据样本分布分别进行分析，因此该部分的量表分为内蒙古大学、内蒙古财经大学和赤峰学院三个部分。运用SPSS17．0对量表所得数据进行描述性分析，所得结果如下:内蒙古大学受调查者对该校教学质量持肯定的态度;在总体印象、教师专业水平、教学态度和教师实践能力四个方面，调查者持中立的态度。内蒙古财经大学受调查者对该校旅游管理专业师资的总体印象、教学质量和教学态度表示肯定;在教师专业水平方面，受调查者持中立的态度。同时，受调查者对教师的实践能力普遍表现出否定的态度。赤峰学院受调查者对总体印象、教学质量和教学态度三个方面持肯定的态度;教师专业水平和教师实践能力两个方面，调查者持中立态度。通过对三所学校专业师资满意度的分析，可以看出，内蒙古本科旅游管理专业学生对本专业教师实践能力的满意度偏低，他们认为教师理论传授能力和实践能力脱节，在实践教学过程中，教师无法起到科学指导的作用。在总体印象方面，赤峰学院和内蒙古财经大学的得分均值要高于内蒙古大学，这与内蒙古大学蒙古学学院旅游管理专业办学时间短、一本学生期望值高、专业师资匮乏等因素息息相关。
(三)专业硬件设施的满意度
本研究将专业硬件设施的满意度分为四个部分，分别包括教学设施满意度、图书资料满意度、校内实习基地满意度和校外实习基地满意度，受调查者分别对这四个方面做出回应。调查数据经过统计分析得出:内蒙古本科旅游管理专业学生对教学设施满意度均值为4．55，对应标准差为0．571;图书资料满意度均值为3．27，对应标准差为0．745;校内实习基地满意度为2．06，对应标准差为0．533;校外实习基地满意度为2．31，对应标准差为0．641。除教学设施获得调查者的肯定外，图书资料和校内外实习基地均值得分均低于3．4，特别是校内外实习基地得到学生的一致诟病，认为实习基地没有发挥出原有的作用，与学生们的期望值相去甚远。
(四)就业前景满意度
就业前景满意度分为四个部分，分别对应专业学习的热情、专业发展的前景、就业方向的了解程度和找工作的信心度。通过统计分析得出:专业学习热情的均值得分为3．27，对应标准差为0．641;专业发展的前景均值得分为3．19，对应标准差为0．677;就业方向的了解度均值得分为3．51，对应标准差为0．610;找工作的信心度均值得分为2．24，对应标准差为0．796。在调查过程中，调查对象普遍缺乏毕业后找工作的信心，认为旅游部门进入门槛低，旅游专业学生缺乏竞争优势，无法在找工作的过程中脱颖而出。同时，调查者对旅游专业发展的前景持中立态度，所以导致他们专业学习的热情度偏低。
二、本科旅游管理专业满意度提升对策
(一)构建科学的专业课程体系
高等教育的培养目标最终要通过专业课程体系和专业教学内容来实现，而课程设置是实现培养目标和培养规格的中心环节。可见，课程体系是人才培养活动的载体，是“教学内容按一定的程序组织起来的系统”，是“教学内容及其进程的总和”。内蒙古本科旅游管理专业课程体系设计，必须以“专业核心竞争力”培养为中心，注重旅游基础理论、特色服务能力、市场开发能力、产品创意能力、语言运用能力等核心竞争力要素的培养。在课程内容方面，要强调系统性、实用性、前沿性，解决目前教学内容陈旧、课程衔接性不强、知识脱离实际等问题。值得注意的是，科学合理的实践教学课程体系对提高内蒙古本科旅游管理专业人才培养水平和学生专业满意度意义重大。教育部《关于进一步加强高等学校本科教学工作的若干意见》中明确提出“要大力加强实践教学，切实提高大学生的实践能力”。本科旅游管理专业的实践教学包括方案内、外两个部分。方案内的实践教学课程包括专业见习(旅行社、景区、酒店等观摩)、专业实习、社会调查等;方案外的实践活动包括社团活动、兴趣小组活动、公益活动、科学研究、各类竞赛等。在实践教学中，本科旅游管理专业学生可以吸收社会和行业发展的最新成果，并促使学生将学到旅游专业理论与行业实际操作紧密结合，并在大量的实践中，不断完善解决问题的能力。这样，本科旅游管理专业学生在毕业后就可以很快和社会接轨，满足旅游行业对专业人才的需求。
(二)优化师资结构，提高教学水平
法国教育家埃米尔•涂尔干说:“教育的成功取决于教师，教育的不成功也取决于教师。”教师队伍的整体水平标志着一所大学的办学水平。师资队伍质量的高低，是高校教育教学质量的根本保证，也是决定学生培养质量的决定性因素。针对内蒙古本科旅游管理专业学生对师资力量整体满意度不高的实际，必须在完善师资结构，提高教学水平方面下大力气。首先要制定科学的师资建设规划。根据自身发展思路、发展模式及发展优势，优化师资结构，在师资引进、培养方面，充分考虑师资的年龄、职称、学历、专业背景等结构性要素;其次要重视师资培养。鼓励教师深造、进修、培训、参加各类研讨会，经常开展教学技能比赛、教学经验交流、科研活动等，建立教师培养规划，对研究型教师、实践型教师、蒙汉双语教师等分类别、分层次进行培养;再次要加强师资管理。学校和二级学院要建立严格的教师考评制度，规范教师行为，建立教师激励机制，督导教师钻研业务。
(三)完善教学设施，重视实训基地建设
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论文关键词:贫困生心理防御干预社会支持
论文摘要:作为高中校园弱势群体的贫困生，面对社会压力，往往采取消极的心理防御，从而出现了自卑、焦虑、敏感和偏执等心理问题。通过建立主、客观两个维度的社会支持体系，可以对贫困生的心理形成有效的干预，帮助他们建立成熟的心理防御机制。
1贫困生的消极心理防御及其后果
1.1自卑心理严重贫困生最大最显著的特点是自卑。大部分的贫困生是来自于偏远山区的，家庭条件差。由于城乡社会经济发展的进程不一致，造成了城乡发展的不平衡，尤其是城乡间生活方式和习惯的差异，使贫困生心里产生巨大的反差。由于在穿着打扮，吃喝玩乐，生活用具等各方面的明显差距，让他们产生对自己产生怀疑，他们开始低估自己，甚至开始否定自己。他们害怕别人投来异样的目光和鄙夷的眼神，逐渐陷入自卑的泥潭。他们对人际交往的开支难以承受，对集体活动消极退缩，他们不愿意让别人知道自己的家庭经济状况，他们害怕别人瞧不起他，而只能自己默默的承受着这无形的压力。
1.2焦虑心理明显由于无法改变的现实经济状况，使他们总是长时间的处于紧张，焦虑的状态。他们焦虑着他们的生活费用学习费用，甚至他们每天吃多少饭好得精打细算，还要考虑以后的生活费，因为他们的家庭根本拿不出如此繁重的费用。因为这些他们没有办法安安稳稳的去学习;有的为自己的家庭状况焦虑;有的为自己的未来焦虑。因此他们承受着比其他学生更重的压力。在农村，他们的文化水平和教育状况相对落后，在一些像计算机、英语听力、口语等实践性较强的科目上，他们根本无法去和城里孩子相比。而这种实践性强的能力是后天培养的，是需要长时间的学习形成的，必须要用正确的方法去帮助他们解决问题，否则反而会加剧他们的紧张和焦虑感。
1.3人际关系敏感因为长期以来的压抑，自卑造成他们的人际关系很敏感。他们不愿意和别人谈论经济状况的话题，他们害怕别人给予他的怜悯。他们还怕别人嘲笑自己，他们总是对周围的事情多疑，他们和别的学生之间就像有道无形的枷锁。有些同学本来是善意的关心，他们总会把那当作对自己人格尊严的羞辱，从不接受别人对他们善意的帮助。这种敏感的心理状态，让他们无法处理好人际关系，造成人际关系的紧张。
1.4偏执心理强烈城乡间经济水平和生活状况的巨大差距，让他们感觉这个社会的不公平。他们不理解为什么自己什么都没有，而那些城里的孩子什么都有。他们在暗中的羡慕着别人，还常常对自己发问为什么自己没有那么好的家庭背景。而现在整个社会的贫富分化还在进一步拉大，不公平的现象越来越明显，这些都容易使他们形成愤世、偏激的心理，他们总是只看到这个社会的黑暗一面，看问题欠全面分析，想问题、办事情思路不开阔。如果对自我不能形成客观的评价，总是对外界抱有敌视的目光，对周围人和事的看法发生偏执，贫困生身上总不同程度的带有这种心理。偏执心理就有可能导致他们心胸狭窄、遇事不理智易冲动，当他们情绪无法控制的时候甚至会做出违背社会道德的事情，做出伤害自己和他人的行为。
2通过有效的社会支持促进贫困生的心理健康
贫困生经常采用消极的心理防御方式，严重影响了他们的心理健康，这种状况反映出学校迫切需要教育和辅导贫困生建立成熟的心理防御机制。为使贫困生身心健康发展，在帮助其解决经济问题的同时，寻找合理方式，帮助、教育贫困生建立成熟型心理防御机制是培养贫困生健康心理的必要途径，而成熟型心理防御机制的形成需要完善的社会支持系统与之相配合。
2.1主观社会支持的有效性与贫困生对支持的利用度社会支持主要指外界对于贫困生的支持，包括情感支持、信息支持和物质支持。这种支持可以帮助贫困生减少压力，减少他们对这个社会的偏见。贫困生由于家庭经济困难，而导致的各种困难比一般同学更多，他们更需要社会的支持和帮助。在他们处在最困难最紧张的时期，他们需要外界给予他们的支持和帮助，而社会资源对他们的支持是其中最重要的。社会、学校、教师、家庭以及朋友等成员提供足够的信息支持、感情支持及相应的物质支持，有助于高中生对压力环境做出积极的评价和应对，这种积极的反应反过来也可能更有助于个体从环境中获取后续的社会支持，使他们可以更好地适应，更好地维护心理健康。高中心理健康教育中，培养高中生有意识地体验并从现存生活中挖掘社会支持资源的能力，是构筑高中生心理健康系统的重要环节。在高中教学中要教会学生如何给予别人支持和怎么样获取别人的支持，通过训练让高中生学会构建自己的社会支持系统，从而能够增强自信，进而更好的增进健康。
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近年来，由于地方本科院校自身办学目标的明确，其在工商管理类专业人才的培养模式上进行了一系列的改革和调整。但是，地方本科院校工商管理类专业人才培养模式仍与地方经济的发展和企业的需求存在一定差距，其主要表现在人才培养目标、人才培养方案和人才培养方法上。
（一）培养目标的确立无差异化。培养目标是人才培养模式的核心，它影响与制约着专业人才培养方案与培养方法。工商管理类专业是一个基础较宽的学科，专业特色不明显，导致地方本科院校工商管理专业人才培养目标定位大同小异，学生的专业知识结构与地方经济发展和企业需求结构存在偏差，学生很难将就业与所学的知识结合起来，感觉课程体系大而空，导致学生的专业理论知识水平比重点大学低，而实践动手能力又比高职院校差。
（二）人才培养方案的设计职业化特征不明显。人才培养目标上的无差异化决定了人才培养方案设计上职业化特征不明显。第一，人才培养方案在课程体系的设置上，没有体现出职业化应用型人才培养的特色。现有的课程体系的设置大多强调重基础、宽口径、知识结构全面，缺乏相应的有针对性的实践教学与实习环节，或是设置了实践教学环节，但流于形式，导致工商管理类专业方向性不明显而且实践性较差；第二，从教学内容上看，强调基本理论知识的传授，忽视对学生实践能力和职业素养的培养。地方本科院校工商管理类专业传授的理论知识往往与地方经济发展和企业需求相脱节，导致学生的专业知识缺乏实用性，无法实现职业化培养；第三，从教学安排情况来看，社会实践、学期实践和毕业见习等实践环节因资源缺少而流于形式，这导致学生的实际工作能力达不到预期目的。
（三）人才培养方法的运用单一。目前，地方本科院校工商管理类专业的教学方法和手段较为单一，传统教学方法的运用还占有相当大的比重。在专业教学中主要以课堂教学为重点部分，导致教学活动脱离社会实际。在课堂教学中以教材为主，课堂讲授过多，学生自主学习时间太少，课堂上照本宣科，对学生创新思维与学习能力的培养不够，实践教学环节较弱。虽然学校提供专业实验室，但是实践教学活动仅为一些管理软件的模拟，与真实企业运作相差甚远。而且，地方本科院校使用的教材与其办学定位不切合，多为引用国外教材或是重点大学编写，教材的理论和案例与地方本科院校的社会经济环境存在一定差距。另外，由于地方本科院校人才培养职业化应用型定位的特点，就要求教师要具有双师型素质，但地方本科院校大部分师资达不到这种要求。
二、地方本科院校工商管理类专业职业化人才培养模式构建
工商管理类专业具有的“发展性、实践性、创新性”等特点，地方本科院校职业化人才培养模式应强调其应用性，立足为地方经济发展服务，培养各行各业的职业化应用型人才，在人才培养的知识结构和能力体系上强化实践能力，形成职业化人才培养的教学模式，并丰富和拓展人才培养模式的内涵。
（一）确立人才培养目标。针对地方本科院校“地方性应用型大学”的办学定位，工商管理类专业的办学定位应该是：应用性突出、特色鲜明、影响力稳步提升的区域工商管理类人才培养基地。根据地方本科院校“培养适应地方经济社会发展需要的，能够直接为教育、生产、建设、管理一线服务的高级应用型专门人才”的人才培养目标，工商管理类人才的培养目标应该是：“培养适应地方经济建设与社会发展需要，具有创新精神和实践能力、较高综合素质的应用型高级专门人才。”
（二）制定和优化人才培养方案。地方本科院校工商管理类专业职业化人才培养方案中必修课由公共基础课系统、专业基础课系统、专业主干课系统构成；选修课由多个与工商管理类系统知识相关的专业模块和有助于培养学生实践能力的课程构成，共同构成培养方案课程体系的五个子系统。公共基础课系统设计目的为提高学生的道德水平和身体素质、掌握基本知识与培养基本能力。专业基础课系统设计目的使学生掌握某一学科领域和相关学科领域的基础知识、基本能力。专业主干课系统设计目的是为从事某一专业的学生掌握该专业的基础知识和基本能力。选修课“专业模块”是根据学生的个性要求和专业特点而设置，满足学生的个性需求，可以分为三个模块：理论素养模块、职业技能模块和素质拓展模块。在建立课程体系的基础上，应加大各类课程实践教学的时数要求；在专业主干课系统中增设一定学时的专业方向实验实训课程。加大专业选修课中职业技能模块的教学时数和学分要求，全面提高学生的实践能力。根据工商管理类专业职业化人才培养目标的要求，科学合理安排教学内容。注意淘汰旧知识，补充新知识。注意专业相关知识内容的相互渗透和配合，注意专业课程之间的衔接。精化课程门数，精化课程内容，提高课程综合化程度。
（三）建设课程实践、校内实训与校外实习相结合的实践教学体系。在工商管理类专业职业化人才培养体系中，实践教学环节对于职业化与应用性起到了重要的作用。地方本科院校工商管理类专业人才培养模式应以职业化培养为导向，建立起课程实践、校内实训、校外实习“三维一体”的实践教学体系。在课程实践设计中，应统筹培养方案中的课程体系构架，保证本科培养方案中实践教学在总课程中所占比例不低于20%，在大多数课程中都进行课程实践的硬性要求。实施过程中，任课教师要精心设计实践性教学内容，可以采取模拟实验、实地考察、调研分析等多种形式。校内实训的设计应结合工商管理类专业的特点，运用实验室相关设施，组织学生参加模拟仿真的实践活动，进行综合训练，建立以综合性、职业性的实验教学模式为主体的实验教学体系。校外实习通过专业实习基地的建设为学生参与社会活动创造良好的条件，鼓励学生走出课堂、走出校门，参加各种创业活动。
（四）运用多样的教学方法和教学手段。在教学方法的运用上，首先应调动学生学习的积极性和主动性，使学生的学习情绪处于积极状态，同时将教学活动的重点放在组织指导学生独立学习上，加强对学生运用各种学习方法和技巧的培养。在教学过程中，应大量采用现代化教学手段，将幻灯、计算机辅助教学、多媒体技术等运用到课堂教学中。这些直观的、动态的和大量的信息，使教学内容实现对时空的超越，增强学生的学习兴趣，提高学生的学习效率。在以职业化为导向的人才培养过程中，考核方式可采用闭卷、开卷、口试、小论文、课程设计、文献综述等多种方式进行。多样化的考核方法，可以丰富对学生能力检查的手段，提高学生的学习能力。
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提高企业资本运营质量，确保投资决策效果，笔者以为，应做好以下十个方面的工作：
一、创造良好的企业外部环境
l、完善资本市场环境。资本市场的高效运作，必须具备合理的市场结构和良好的监管机制。我国目前的资本市场存在着诸多不足，主要表现为：（1）国家对资本市场管理仍有行政干预的现象；（2）市场割据，流动性不足；（3）市场价格机制尚未健全；（4）监督不力。对此，应采取以下对策：一是减少行政计划因素；二是进一步改进和完善市场结构；三是增进市场流动性；四是完善市场的价格机制；五是建立与整个经济开放程度相适应的高度权威的管理体制。
2．完善法律制度。（l）完善证券法律制度，规范证券机构、发行公司和上市公司；（2）扩展金融市场容量，完善金融法规体系；（3）完善公司法律制度，规范公司的合并、分立和破产等行为；（4）完善国有资产管理法律制度，规范国有资产监督管理、国有企业产权界定、国有资产评估以及国有资产产权登记行为。
3、改善政治环境。应逐步建立和完善社会保障制度，卸下企业的包袱，增强企业的竞争力。政府应该采取积极、有效的财政政策和货币政策，刺激投资，增加就业。这要具体做好下列工作：（1）打破社会保险分散管理格局，建立全国统一的社会保障管理体制；（2）建立健全社会保障基金营运的管理制度。
4、净化社会中介环境。资本运营是一项系统性、操作性极强的活动，这一活动的各个环节，均需中介机构参与运作，中介机构的行为直接关系到资本运营的成败。要建立并规范包括信息网络、金融机构、会计师事务所、律师事务所、资产评估所在内的中介机构。
二、营造必备的企业内部环境
首先，要提高企业管理者自身的素质。管理者应做到：（1）提高自身业务水平，用现代知识武装自己；（2）解放思想、更新观念，学习科学的管理方法并运用于实践；（3）提高创新能力，不拘泥于现状；（4）牢固树立风险观念和竞争观念。
其次是重视对人的管理。做到：（1）强化职工培训，提高全员文化素质和技术水平；（2）充分发挥每个人的特长和优势；（3）弘扬先进，培育职工的团队精神；（4）关心职工生活，不断理顺职工思想情绪；（5）不断增强职工“主人翁”地位，加强民主管理，健全激励机制。
三是要提高企业财务管理能力。（1）要立足现有基础，积极盘活存量资产；（2）对外拓宽融资渠道，对内抓好产品生产，降低产品成本，以增强企业的竞争能力；（3）应不断优化内部资本结构，扩大直接融资的渠道和比例，降低资金成本，提高盈利能力；（4）完善企业的科学决策体系，无论进行投资、扩大经营规模、拓宽经营项目或是兼并其他企业，都要在科学决策的基础上进行；（5）建立对资本运营项目的考核制度。
三、加强企业结构调整，优化企业资本结构
企业资本的优化配置要处理好四个关系：一是资本的产业结构关系。企业通过多个产业的投资，既可以避免单一行业经营的风险，又可实现资本的优化组合。二是资本的产品结构关系。在企业发展过程中，要根据市场需求和竞争态势将资本投放在不同的产品上，使不同的产品满足不同层次顾客的需求。三是资本的空间结构关系。企业应考虑不同地域的资源条件、自然条件、投资环境和市场需求，调整企业的经营战略。四是资本的风险结构关系。资本收益总是和一定的风险相关的。因此，要注意投资的安全性。首先，要实行投资主体多元化，通过合资、合作等办法吸引多个投资者联合进行项目投资，共同分享利益，分担损失风险；其次，要保持合理的资产负债率；再次，进行投资的风险组合。投资要在不同的产业，不同风险的项目间进行组合，既保证资本的安全性，又保证资本的增值性。使之做到：运行协调、供求平衡、资产流动和风险适度。
四、拓宽融资渠道，实现多元化资本经营
筹资已成为企业一项重要而经常的活动，那种靠企业自我积累或传统的间接融资渠道，已不能满足企业的资金需要。在资本市场，企业可以自身的法人财产权实现直接融资，也可以股权出让和转让的形式以及以存量资产出让、土地置换、发行债券等形式筹资。
五、理顺国有企业产权关系，培育资本运营动力机制
一是要重塑国有资产所有权主体，增强所有权虚拟化程度。将有竞争性、经营性的国有资产折成股份，组成一批国有控股公司，建立法人产权，代替国有资产管理部门，成为国有资产所有权的主体和一级企业法人，行使资产收益权和处置权，成为资本市场的主体。二是要改革国有资产管辖权制度，将管辖权由政府部门让渡给作为企业法人的国有控股公司，政府的资产管理方式则相应由收益权、处置权直接行使过渡到政策法律的制定，为企业资本运营营造法制化、规范化的市场氛围。三是要广泛建立法人产权制度，架构以企业法人产权为核心的企业资本运营体系。
六、理顺商品经营与资本经营的关系，建立企业资本运营的联动机制
国有企业资本运营的根本目标是为了扩大主导产品或主营业务的规模，使企业商品生产经营达到规模经济。因此，企业的资本运营应该有利于剥离企业非经营生产，提高企业资本质量，使商品经营成果直接转换成资本经营成果，提高资本运营效率和商品经营效率。资本运营要在有关联的企业之间进行，尽量减少无关联企业的兼并，以合理的市场结构，形成企业适度的竞争状态。抛弃或防止资本运营中一哄而上的做法，将资本运营行为和商品生产经营的切实需要紧密结合，规划出有序的、渐进的资本运营轨道。
七、正确认识市场规模与资本规模的比例关系，建立有序的资本扩张机制
处理好国有企业资本运营中资本规模与市场规模的关系，应该注意以下几点：一是企业资本扩张不能依靠行政命令搞外延式的扩张，而要着重培育国有企业通过资本的运营和相关生产能力的配置增强竞争力，占领市场份额所引起资本利润率的提高来转增资本的机制。二是国有企业的资本运营过程中资本扩张必须重在存量盘活，而不是铺摊子，搞重复建设，通过存量重组，扩大相对市场份额。三是国有企业的资本运营必须注重无形资产的运营，通过创立品牌，运用品牌的市场渗透力来达到资本规模和市场规模的统一发展。四是国有企业目前资产状况是固定资产大于流动资产，存量大于流量，资产负债比率和净资产比率都相当低。要有效的达到规模经济即资本规模和市场规模的统一，还需依靠政府制定兼并政策、产业化政策和市场容量扩张政策来扶助和指导，以加速国有企业资本运营扩张机制的培育。
八、处理好国有资产管理与企业法人治理的关系，完善资本运营的决策机制
企业资本运营必须正确定位，明确决策的权限和管理责任，形成良好、快捷、有效的决策机制。一是建立和完善企业资本运营决策的分权模式，明确划分决策权限。国有资产管理部门或国有控股公司的决策权，应限于当企业资本运营涉及资产所有权在不同性质的主体之间重组或变更时作出明确的选择；而当资本运营在相同所有权主体之间发生，则只需企业法人批准；至于企业的资本运营只涉及所有权的派生权能如经营权、占用权，则其决策权利属于法人。二是明晰企业资产决策的责任，构建资本运营决策的风险约束机制。国有资产管理部门或国有控股公司资产运营决策的任务是促进企业中国有资产的价值保值和有利于提高资本的生产配置效率，降低资本运营风险。王是建立资产运营决策的价值实物协同机制，促进国有企业资本运营
决策的回馈循环。资产运营决策必须将经营性资产和非经营性资产剥离，对经营性资产的运营决策确定价值量化指标，企业法人则根据这些指标运营法人财产，完成价值量化指标与资本运营协同，使国有资产运营决策形成回馈循环。
九、加强资产评估管理，力求评估结果正确公平
资本运营离不开资产评估。只有准确、完整、合法地评估目标企业的资产与负债，合理确定转让价格，才能保证国有资产不被侵蚀。
1、制定统一的资产评估标准。对同一资产用不同的评估方法，评估的结果往往会有较大的差异，但不同方法共存是与资产评估对象、评估要达到的目的及评估的经济环境相关的，即这三者的结合状态是决定采用哪种评估方法的内在依据。对企业整体分析时应主要采用重置成本法；对企业以某项固定资产投资入股时，则主要采用重置成本法和现行市价法；在外部条件允许时，也可以考虑使用收益现值法，非特殊情况时，一般不采用清算价格法。
2、加强对评估结果的确认工作。资产评估结果是否合法、真实，标准和方法是否正确、科学，资料是否完整等都需要进行审核和鉴定，以保证评估结果正确无误、公平合理。
3、加强对评估机构的管理。资产评估工作是一项十分复杂的系统工程，具有较强的专业性，并非任何组织和机构都可以从事该项业务。对资产评估的从业人员，应纳入法制化、规范化管理的轨道。
十、强化企业财会工作，促使企业资本有效运营
1、只要是两家或两家以上企业的经济资源和经营活动因资金纽带关系而置于一个管理机构或集团控制之下，就应当编制合并会计报表。
2、准确地确认和计量企业的负债，并对坏帐发生的可能性和大小进行合理地估计。
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铁路公安院校由高职高专升格为本科，是铁路公安教育的重大进步。不论是专科还是本科，培养合格的人民警察的要求并没有发生改变，人才规格都定位为应用型人才，强调能力培养和以就业为导向。但是，办学层次和人才培养规格的提高对专业课程体系、课程教学模式提出了新的要求。应用型本科培养的人才应当满足公安工作发展的需求，既能完成实际公安工作的基本操作，又能应用新技术、执行新方案，还能利用所学的知识、理论积极主动地解决所面临的问题。这就要求学员具有较宽专业知识面，技术知识有一定系统性，具备理论知识运用能力、综合操作能力，学习能力较强、有一定可持续发展能力。
二、铁路消防管理课程教学模式构建
（一）应用型本科教学模式的确定必须满足教学任务、教学目标的实际需求。从根本上来讲，应用型本科教学强调理论与实践相结合，知识或理论应具有系统性、完整性和应用性，在实践教学中要求实用、实际、实效、综合。因此，应用型本科教学模式的构建要着眼于体现学生的主体性，增强学生自主学习的意识，使学生有较强的适应性、应变性和竞争力。学生实践能力的提高必须经过理论学习、模拟训练、实践探索逐步实现，这是一个实践、自我反思和再实践的复杂过程。在此过程中，完善的专业知识与理论是基础，教师的循循善诱是前提，学生的亲身实践是关键。
（二）铁路消防管理课程教学模式构建铁路消防管理课程教学模式的构建主要是根据应用型本科教学理论，从课程特性、教学目标、教学设计、实现条件、教学评价等几个方面结合铁路消防管理自身的特点等方面进行综合考量。
1.课程的特性。在治安学专业课程体系中，不同的课程具有差异性，每门课程都有自己的教学特点和要求。如果要塑造学生的应用能力，就应构建相应的符合课程内在规律的教学模式。铁路消防管理课程的教学模式的构建必须依据其理论丰富、专业技术性和实践性强的特点。教学模式中要注意理论与实践的有机结合。理论性和实践性不强，不符合公安机关的要求；实践性强，而理论欠缺，在今后的工作中进一步发展就会受到限制。
2.教学目标的确定。教学目标的确定要依据铁路消防管理的内在规律以及铁路公安机关对消防监督管理人才的需求。随着我国铁路的快速发展，铁路消防安全工作面临着更高的挑战和要求。铁路公安机关对铁路交通运输系统的消防监督检查和消防审核具有较高的专业性、技术性。铁路消防管理课程教学目标为，通过学习理论、指导实践、训练思维、培养能力，使得学习本课程的学生掌握铁路消防安全的一般规律、原则和方法，具备消防监督管理工作的理论知识和技术技能，能够出色完成铁路消防监督管理工作，并且在今后的工作中具有可持续发展性。
3.教学设计。铁路公安机关消防监督管理工作具体来说主要包括建筑消防审核（铁路消防机构承担）、消防监督检查、火灾应急处置、火灾事故调查和消防宣传教育等方面。作为治安学专业的学员，他们在进入公安机关后大多在一般治安管理岗位任职，消防监督管理工作的重点应该是监督检查、火灾事故应急处置、宣传教育等。随着岗位的转变他们会进一步接触更为复杂的消防监督工作。不同的工作内容对理论需求的广度、深度及专业技术技能的要求也有不同。因此，课程教学设计采用模块化和系统化相结合的方式，同时又要突出实践性。
（1）模块化根据课程特点，铁路消防管理课程可以采用模块化教学。每个模块根据教学内容的理论性和实践性采用不同的教学方法、手段设计，体现出多样化的教学模式。
（2）系统化系统、完整、应用性强是应用型本科教学的一个特点。铁路消防管理课程的教学设计中理论教学和实践教学都必须能够体现这一点。这也是由铁路消防监督管理工作的复杂性决定的。完成消防监督管理工作需要理论基础。如燃烧学理论解释了燃烧发生、发展、熄灭的规律，是消防管理工作的依据。燃烧条件决定了防火、灭火措施。火灾发生、发展规律直接影响建（构）筑的防火设计、电气设计、消防设施器材的配置。各类消防技术规范、标准又是建筑消防审核、监督检查的依据。课程教学虽然采用了模块化的框架，但各个模块并不是孤立的，而是有着内在的联系。实践教学中，对实际建筑消防设计的分析和消防设施设备操作是为了使学员加深对消防技术标准规范的理解，同时也是为学员明确了消防监督检查的内容与标准。消防监督检查实训分为建筑、电气、消防设施设备检查和法律程序等多个环节，最终形成一个完整的实训。不同场所如列车、站、场、段的灭火、疏散、逃生则是由该场所火灾规律、防火设计决定的。因此在理论教学中还应强调理论在实际工作中的应用，理论与实践有机结合。
4.实现条件。教学设计的实现还需要各种条件来满足。首先，在总课时确定的情况下既要进行理论教学又要有充分的实践，必须合理分配时间，实践学时占总学时应不低于25%。理论教学时间并不能完全满足学生掌握全部理论知识的需求，需要课堂讲授和学生自主学习相结合。通过构建“学习包”的形式，形成文字教材、电子教材、辅助教材和参考资料相配套的系列教学用书和教学软件，以适应多样化的教学需要。在学生自学过程中教师应指导学生在实践中能够根据实际需求在“学习包”中找到自己所需要的各类信息。要进一步完善实践教学条件。除对现有实验、实训室（场）改造、完善外，还要新建消防设施设备实训室。铁路环境复杂、多样，无法让学生身临其境，必须在校内建立模拟实景。因此还需要设计制作与铁路实际环境相同的虚拟真实模型系统（VRML），以弥补课程的实践教学环节铁路针对性不足的缺点。
5.教学评价。考核方式与内容对学员学习行为具有导向作用，直接影响着人才培养目标实现的效果。应用型本科以“应用能力”为主要培养目标，应充分考虑学生基础知识、思维能力、应用能力三个方面的考核。在学生学业成绩构成中，应用能力的考核必须占有较高的比例。整个教学过程采用模块化教学的框架，且每个模块采用不同的教学方法、手段，相应地，教学评价就不能单纯用期末试卷考试而应多元化。教师对不同的教学模块应采用不同方法进行评价，如试卷测验、论文评价、实践评价、口头问答等，最终给出综合评定。
三、实践教学设计与实施
一方面，根据培养铁路公安应用型人才的需要，学生应具备较强的实战能力、规范执法的能力及综合运用所学知识和技能解决实际问题的能力。这也是实践教学的设计与实施的依据。另一方面，应用型本科学校的学生在学习过程中，非智力因素如学习努力程度、学习兴趣、学习习惯、学习特点对学习效果的影响也不容忽视。具体到铁路消防管理课程可采取以下做法。
（一）实践任务选定在实训中选择的对象、环境应该是在实际消防监督工作中普遍存在的并具有一定典型性，而且规模不宜过大、过于复杂。教师应为学生提供一定数量的目标，使不同实训小组的任务有自己的独特性。
（二）实践过程教师根据课程教学要求在课前提出相应实践任务，然后在课堂上讲授相关基础知识，并引导学生根据自己的实训任务需求搜集必要的资料信息。这种任务导向能够明显提高学生课堂学习和自学的积极性。实训任务的完成并不集中在上课的几个课时之内，而是需要一段时间。在这个过程中教师应给予关注和指导，以便及时解决学生的疑问，避免学生因为困难而失去积极性。
（三）实践结果实训结果除制作实训报告外，可要求学生制作成PPT在课堂演示，然后进行讨论以及教师点评。这种方式能既够给学生压力也能够增加认真对待实训的动力。学生通过老师的点评能更清楚自己的不足，进一步理解消防监督管理实际工作的要求。
四、结束语
