水晶娃娃范文

导语：如何才能写好一篇水晶娃娃，这就需要搜集整理更多的资料和文献，欢迎阅读由公务员之家整理的十篇范文，供你借鉴。

篇1

“你一定要回来哦，一定哦。”我隔着窗户对她说，她坚定地点了下头。

车子渐渐消失在我的视野里。我依依不舍地离开了车站。我们的相识.相伴都已成了回忆。风里扬起的尘土带来了我的惆怅.哀怨。泪水漫上心头，只剩无尽的怅惘。

我回到家，打开那个包装精美的盒子，映入眼帘的是一对晶莹透亮的水晶娃娃。它们脸上绽开着灿烂的笑容，就像她那天使般的面容。看到这对水晶娃娃，我不由地想起了那一天我与她的相识。

一个残阳坠坠欲下的黄昏，秋风萧瑟，我一个人漫步在校园里，不愿回家，那天是妈妈的忌日，爸爸肯定又出去喝酒了，我不想面对着空荡荡的屋子独自悲伤……走着走着，我隐约听到一个哭泣的声音。寻声找去，是草丛里发出来的。我拨开一看，一个穿着公主裙的女孩躲在里面哭泣，我担心地问道：“你怎么了？”“不用你管。”她抬起类眼婆娑的脸，冷冷的说。我掏出手帕，要塞给她，她不耐烦地拍掉，气愤地说：“不是说了不用你管了吗？滚！”我还是忍住对她的不满，轻轻拂她眼角的类，微笑着说道：“我不知道你为什么哭泣，但女孩子要坚强，落泪可就不漂亮了哦。”

她一楞，也许是因为我的好脾气吧，我自嘲地笑笑，正准备转身离去，她拉住我说：“你为什么没回家？现在还在学校？”我耸耸肩，说：“不想回家呗！”“不对，你不会爸妈也吵架了吧”我有趣地笑了下，这女孩真单纯，就这样把自己的秘密都招了出来。我摇摇头。“那……？”她疑惑不解地地问。“我妈去世了，我连听他们吵架的机会都没了。”我不知为何说出自己的心事，也许是因为她干净得纯粹的心吧。她睁大了眼睛看着我，我无奈的点了点头。

“真对不起，提起你的伤心事。对了，这送你一个。”她边道歉边从包里捧出一对水晶娃娃。两个水晶娃娃在夕阳的余辉下泛着点点银光。一个斜带着帽子，俏皮地笑着，露出一个小酒窝，穿着背带裤。另一个长发散披下来，平平的刘海，似乎灵动的眼睛，穿着公主裙，露出一个近乎透明的笑容。我看得爱不释手，她把长发的水晶娃娃送给了我。走之前露出一个美丽纷呈的笑容，说：“我叫寒，八年级。”然后冲我眨了下眼睛，跟水晶娃娃近乎一模一样。等我回过神，她已走了很远，我赶忙喊：“我叫凌，七年级。”“知道了，你戴着校徽。”她冲我挥挥手，转身离去了。

我可气地笑笑，心里又有点高兴……

我们在以后的日子经常在一起看黄昏，数枫叶，听JAY的歌……

以前形单影只的我也有了互相依靠的朋友，想必寒也是。与她接触久了才知道着个比我年长一岁的女生竟是那么单纯.可爱。

擦水晶娃娃时，我不小心碰到，掉到地上，裂成碎片。我先是吓了一跳，看着碎片心疼不已。寒知道了，毅然把她最心爱的水晶娃娃也给摔碎了，我心疼地问：“你怎么可以把它摔碎呢？它会疼的！”“凌和寒是一起的，凌的没有了，寒的也

不能单独在世上，与其痛苦，不如离开。”我感动得啜泣了起来，除了去世的妈妈没人这样重视过我。寒拂去了我的泪，说：“我们永远在一起，好吗？”“恩！”“拉勾上吊一百年不许变。”两女孩沉醉其中，微风拂起她们的长发。

好景不长，寒的父母因为性格不合离婚了。寒在我房间哭了一夜，我手足无措，只是让她一个人静静。第2天，她肿着核桃大的眼睛，告诉我：“凌，我爸要让我去杭州读书，下个星期就走。”

这一消息犹如晴天霹雳，我楞了许久后才茫然地说：“寒，你要走多久？”“不知道”沉默，连空气也凝固了。

“没事，你爸是为你好，大好前程不能耽搁，我们虽人不在一起，心还在一起啊。”

“凌，我不想走，我不圆离开，真的不想走……”

“没事的，我们以后还可以见面的。”

我们两个泪水都滑下脸庞，不想离别又不得不放手。她也要独立的。分开是迟早的，快乐地面对才好……

回忆已经过去了，寒还是走了，我的泪纷非在风中，但不会后悔，挚爱不必要拥有，放手也许更好

我与寒一直在通信。一天早上，我一如既往起来擦水晶娃娃，“啪”的一声，象征寒的水晶娃娃碎了，我心中不由泛起种不安的感觉，说不清道不明。

噩耗真的传来了，寒在回来的路上出车祸了！我奔出家门，连车也忘了坐，一路跑到二医急诊室边跑

边念：“寒，你千万不能有事！……”

手术灯刺眼地亮着，我气喘吁吁地乞求老天不要夺去寒的生命，她是天使，但

我不愿让她回到天堂！灯灭了，我的心跳到了嗓子眼，寒你不会有事的，不会……医生出来，我急忙拦住他，还没开口，医生就轻叹着摇了摇头。泪水决了堤，寒，你说过我们会永远在一起的，怎么会，怎么会？盖着白布的她被护士推了出来，我抱着她，使劲地摇，“寒，你说话啊！你只是睡着了，对不对？你快醒，寒！……”我的声音渐渐低了下来，“寒，你真的……真的回天堂了吗？不，这不是你对不对？”我掀开白布，是寒苍白的像瓷娃娃的脸。我绝望了，她的身体冷冰冰的，把我的心也冻住了。护士轻轻地把我拉到一旁：“节哀顺变吧，人死不能复生。”我木然地站着，看着护士把寒推走，渐渐，渐渐消失在我视野，就像那天在车站，寒笑着向我招手的情景，但她已经不会笑，不会在我身边，就像……就像妈妈一样，就像……就像破碎的水晶娃娃。

我靠着墙慢慢滑下，伏下头啜泣，“寒，你说过一棵大树会永远扎根在一个地方，即使枝干断了，根还在。 你还在我心里，我却再也见不到你了！”“她已经走了，就让她安心地离开吧，你这样她会更难过。”我抬起头，是爸爸。我猛得抱住了爸爸，像暴风骤雨里无依无靠的小舟找到岸泊。“爸，她还在，她没走，没走……”“你妈妈去世时，我也这样颓废，但我现在知道了，死去的人也不希望活着的人痛苦。你这样伤心，寒在下面会更难过。”我真的错了吗？寒，你也不希望我伤心吗？寒，天使般的笑容浮现在脑海，或许放手会更好？……

篇2

小鸟说：“我说得对吧，天不是井口那么大，而是大得没有边际。如果天只有井口那么大，那我飞到哪儿去呀！”

青蛙对小鸟说：“对不起，我不应该坐在井里自以为是，可是，我在外面不习惯。”

小鸟说：“没关系，你跟我来，你在这儿呆几天就习惯了。”

青蛙说：“可是，这儿没有吃的呀，也不可能在这儿饿着吧？”

小鸟又说：“这儿有很多你可以吃的小虫子。”

篇3

关键词：竖井 反井钻机导井扩挖

中图分类号：U455文献标识码： A

1工程概况

拉西瓦水电站位于青海省贵德县与贵南县交界的黄河干流上，是黄河上游龙羊峡至青铜峡河段规划的大中型水电站中紧接龙羊峡水电站的第二个梯级电站。电站距上游龙羊峡水电站32.8km，距下游李家峡水电站73km。

拉西瓦水电站引水发电系统采用单机单管引水方式，包含有渐变段、上平段、上弯段、竖井段、下弯段及下平段。上平段及上弯段相邻洞轴线间距为23.0m，下平段、下弯段及竖井段相邻洞轴线间距为34.0m。6条引水压力管道隧洞竖井段设计长度为82.75～148.75m不等，圆断面为直径10.7m。

引水压力管道均位于微风化花岗岩岩体之内，岩体中断裂构造发育较少，完整性较好，整体结构稳定，围岩类别以Ⅱ类为主。

2施工作业区划分

结合引水压力管道施工条件和施工程序，将每条引水压力管道分为三个作业区，分别为上平段作业区、竖井段作业区及下平段作业区。具体施工范围见图1。

3竖井作业段施工方案

拉西瓦水电站竖井开挖采取先用反井钻机形成直径为1.4m导井，然后分两次钻爆扩挖至设计开挖断面尺寸（10.7m）。第一次扩挖形成直径为3.4m的溜渣井，第二次扩挖至设计断面尺寸。上下弯段与竖井交接位置（类似于三角体）钻爆在在竖井贯通后进行。

3.1上、下弯段末端局部扩挖

为保证反井钻机安装空间和运转提供足够的空间，在上弯段末端必须进行扩挖，扩挖的洞身长度延伸至竖井段下游侧末端，为反井钻机安装提供足够的空间，同时扩挖洞室的断面高度应满足二次扩挖使用的提升设施的要求。

为保证反井钻机导孔施工完成后，反扩钻头的安装和导井后期扩挖时的溜渣，下弯段末端必须进行扩挖，扩挖长度沿下平段至竖井段上游侧边缘。

图1 引水压力管道施工作业区划分示意图

3.2竖井段作业区开挖程序

引水压力管道上平段上层和下平段上层开挖完成后，即可进行竖井段导井的施工。先用LM-300型反井钻机进行250mm导孔施工，然后由下而上由反拉形成直径为1.4m的导井，第一次扩挖成直径3.4m的溜渣井，采用反井法施工即手风钻自下而上造与水平面夹角为30°的孔向向下爆破孔，第二次扩挖至设计断面（直径10.7m），采用正井法施工即自上而下进行，打深度为3.0m垂直孔。竖井段作业区施工程序见图2。

导井施工采用的LM-300型反井钻机其相关技术参数见表2。

表2 LM-300型反井钻机技术性能参数表

注：图中尺寸单位以cm计。

图2竖井段作业区施工程序

3.2.1导孔和导井施工

上平段及岔洞和下平段开挖完成后即可进行直径250mm导孔施工。导孔施工完成后，将扩孔钻头运到水平透点处进行安装，反拉形成1.4m直径的导井。为了减少导孔施工的偏斜率，采取了以下措施：

（1）根据岩石特性选用合理的转速、转压和扭矩。导孔及导井钻孔施工基本参数见表3。

表3导孔及导井钻孔基本参数表

（2）钻屑的清理

现有的研究表明沉积在孔底0.5～5 mm 厚的钻屑可将钻进速度降低40% 左右。导孔钻进过程中需要经常对钻压进行调整，以得到合适的钻井速度，如果孔底没有得到适当的清理，加大钻压，不仅不能提高钻进速度，还容易造成钻孔偏斜。

（3）稳定器的使用

稳定器是避免钻孔偏斜最有效的工具。稳定器一般被设计为六棱或八棱形，通常将2 个或更多的稳定器连在一起使用，在钻孔底部形成一段刚性的、与孔壁多处接触的钻具组。稳定器的抗斜效果与稳定段的直径和长度有密切联系。

3.2.2导井第一次扩挖

导井第一次扩挖采用 1.2m×2.0m（半径×高度）吊笼作为运输工具及钻孔作业平台。第一次扩挖钻爆网络及装药结构见图3。

图3第一次扩挖钻爆网络及装药结构图

导井第一次扩挖采用反井法，即由下至上进行，造孔采用YT28手风钻，造孔斜长为1.4m，与水平面夹角为30°的斜孔。造孔一次完成，从导井底部一直打到导井顶部，然后每6m高度为一个爆破梯段。爆后石渣直接落入集渣坑不需人工清渣，施工安全，上一循环钻爆完成后，继续装药，进行爆破。这样施工工序较为紧凑。第一次扩挖完成后，考虑炮孔根部的挟制作用造成的残埂，最终形成的溜渣井直径为3.4m左右，可以满足竖井第二次扩挖爆破后作为溜渣通道的要求。

导井第一次扩挖钻爆平均每月进尺90～120m。

3.2.3竖井第二次扩挖

竖井第二次扩挖采用正井法，即扩挖由上至下进行，每次扩挖高度为3.0m，造孔采用T28手风钻，爆破孔为垂直孔，爆破孔间排距为90×80cm，小于溜渣井洞径的三分之一；周边孔光面爆破。

起爆时以第一次扩挖形成的溜渣井为临空面，由内圈向外圈逐层爆破，尽量让爆后的石渣从溜渣井下落至下平段作业段的集渣坑内，减少人工清渣的工作量。

第二次扩挖钻爆网络及装药结构见图4。

图4第二次扩挖钻爆网络及装药结构图

3.2.4竖井扩挖钻爆参数

竖井扩挖钻爆主爆孔装药采用2#岩石硝氨炸药，周边光爆孔采用西安庆华厂生产的乳化炸药。光爆孔间距a是控制开挖轮廊面平整程度的基本参数，一般按经验选取。

a=(15～10)d

式中：a──光爆孔间距，cm

d──钻孔直径，mm

破碎的岩石取小值，完整坚硬的岩石可取大值，在结构面处应该减少间距。拉西瓦水电站竖井岩石为坚硬的花岗岩，光爆孔间a＝15d＝15×4.2cm＝63cm，为严格控制竖井开挖质量，现场按照孔距50cm控制。

光面爆破装药量计算主要是确定周边光爆层炮眼装药集中度。

式中：── 装药量集中度，g/m

── 单位体积耗药量，g/m3

a ── 周边眼间距，m

w ── 光爆层厚度，m

经理论计算竖井光面爆破线装药量：

＝887×0.5×0.6＝266g/m

根据拉西瓦水电站现场实际爆破试验，最终选定的线装药量为200 g/m。

3.2.5竖井与上下弯段交接部位钻爆

下弯段三角体开挖分两部分进行。第一部分（EL2245.9～EL2238.4）随竖井开挖利用井塞自上而下按照直径10.9m圆形断面开挖，第二部分（EL2238.4～EL2225.35）为减少超挖，尽可能采用错台阶开挖。

下弯段从下平段顶拱以上3.05m提前开挖爆除，施工从下平段逆向施工。下弯段EL2245.9～EL2238.4m以上按竖井开挖尺寸进行垂直孔开挖，EL2238.4m～2225.35m上游侧错台阶进行开挖，台阶高度2.5m，下游侧沿设计体型按垂直高度2.5m进行开挖，下游侧开挖时每一梯段的开挖钻孔角度均不同，应进行计算，最小钻孔倾角为48°。下游侧底部2230.9m～2225.35m的两层靠近曲线位置，造孔倾角小，弧线长，不利于垂直孔施工，开挖时打变深水平台孔。下弯段三角体钻爆开挖分层见图5。

图5下弯段三角体开挖分层图

上弯段剩余三角体钻爆在下弯段开挖完成后进行，采用自上而下进行施工，第一层为找平层为0～2.5m，采用垂直变深孔爆破，为下一层开挖提供平整的工作面。第二层至第五层开挖高度为2.5m，采用垂直孔爆破孔。开挖沿设计轮廓线进行光爆钻孔，光爆孔钻孔角度，每一梯段的每个孔位分别进行计算。最后一层水平作业平台宽度在2m左右，开挖高度为9.65m，采用变深水平台孔进行爆破开挖。变深水平台孔施工作业平台用脚手架管搭设悬空作业平台，排架利用系统锚杆加固，造孔平台采用双排脚手架，作业平台宽度控制在2.4m，保证YT28脚手架管的气腿有足够的支撑长度。

4竖井开挖测量控制

竖井开挖采用国产JK-3型激光指向仪进行竖井开挖的精度控制。采用激光指向仪放样，可以练习提供洞挖测量中心线，减少复杂的测量计算，还可以缩短测量时间，避免因开挖深度的增加，通视条件逐步恶化，导致全站仪无法观测。具有精度可靠、安全、快捷的特点。激光指向仪安装前用全站仪定位，安装完成后，用全站仪准确调整激光发射方向。上下弯段三角体钻爆开挖时测量放线采用徕卡J702全站仪。激光指向仪为竖井扩挖提供测量基准。激光指向仪安装在引水压力管道竖井段作业段一条直径两端。掌子面布点采用钢卷尺和水平尺联合测量，精度满足开挖要求。

5结语

水电工程竖井开挖采用反井钻机进行导井的施工方法，为竖井开挖提供了新的施工方法。这种方法就是先形成小断面的导井，而后进行导井扩挖。这样有利于溜渣井的开挖，即：在洞壁平整光滑的导井内进行造孔和爆破作业，安全性高，进度快。因此先用反井钻机施工导井后进行扩挖的施工程序是一项值得提倡的施工方法。

参考文献：

篇4

小鸟说：“我说得对吧，天不是井口那么大，而是大得没有边际。如果天只有井口那么大，那我飞到哪儿去呀！”

青蛙对小鸟说：“对不起，我不应该坐在井里自以为是，可是，我在外面不习惯。”

小鸟说：“没关系，你跟我来，你在这儿呆几天就习惯了。”

青蛙说：“可是，这儿没有吃的呀，也不可能在这儿饿着吧？”

小鸟又说：“这儿有很多你可以吃的小虫子。”

篇5

弹指一挥间，不知不觉，时间在每天挑水中，一晃就是五个春秋。

忽然有一天，左边这座山的和尚没有下山挑水，右边那座山的和尚心想：“他大概睡过头了。”便不以为意。哪知第二天，左边这座山的和尚，还是没有下山挑水，第三天也一样，过了一个星期，还是一样。直到过了一个月，右边那座山的和尚，终于按耐不住了。他心想：“我的朋友可能生病了，我要过去探望他，看看能帮上什么忙。”于是他便爬上了左边这座山去探望他的老朋友。

等他到达左边这座山的庙看到他的老友之后，大吃一惊。因为他的老友正在庙前打太极拳，一点也不像一个月没喝水的人。他好奇地问：“你已经一个月没有下山挑水了，难道你可以不用喝水吗？”左边这座山的和尚说：“来来来，我带你去看看。”于是，他带着右边那座山的和尚走到庙的后院，指着一口井说：“这五年来，我每天做完功课后，都会抽空挖这口井。虽然我们现在年轻力壮，尚能自己挑水喝，倘若有一天我们都年迈走不动时，我们还能指望别人给我们挑水喝吗？所以，即使我有时很忙，但也没有间断过我的挖井计划，能挖多少算多少。如今，终于让我挖出井，我就不必再下山挑水，我可以有更多的时间，来练习我喜欢的太极拳了。”

篇6

[关键词]：基坑，冻土，管井，涌水量，渗透系数

在基础工程施工中，地下水降水处理是建设者首先面临且又必须解决的难题。如何解决大基坑冻土降水是基础工程施工中最棘手的问题。尤其在牙克石高寒地区，由于地质复杂且 降水施工经验少，降水方面的传统钻井工艺方法解决不了成井施工问题，我们在五九煤炭集团胜利矿主井、副井、风井明槽开挖施工中做了大量试验研究，利用新型钻机成井工艺方法井点降水比较成功地解决了大基坑冻土（含鹅卵石）成井降水难题，取得了良好的施工经验。

1.管井井点降水的基本特点

管井井点降水是指开挖主井明槽基坑时，根据水文地质条件，在基坑周边开挖或回填形成钻机工作面，采用相同管径、相同或不同深度的降水管井，通过降水管井降低地下水位的一种降水方法。管井降水的特点是降水速度快，能迅速将基坑（槽）中的地下水位降至基坑（槽）底部以下；具有可调性和人为控制性（可根据单井出水量和周边环境及基坑要求随时调整基坑底部的地下水位）；能有效地阻止周边的地下水进入基坑；能有效地改善基坑边坡土体的力学性质，提高边坡稳定性；能有效阻止液化层的液化及流砂、涌浆及底板突鼓现象的发生；工程造价低。

2.工程概况

主、副、风井明槽基础地下水为第四系孔隙潜水，水量大，埋藏在②层砾砂层中。钻探期间地下水初见水位埋深1.20米，稳定水位埋深在0.80米，水量来源于大气降水直接渗入补给及地下水侧向补给。本区域存在季节性冻土和多年冻土，季节性冻土标准冻深为3.0米，最大季节冻深按3.2米考虑；在9米处有永久冻土层，为非衔接性多年冻土。基础埋深处为11、7米，名槽开挖平面尺寸为：46（18）m×58m，坐在③层砾砂上，基础深度范围内主要为砾砂。地质情况如表1所示。

表1 地质情况表

地层 ①层腐殖土 ②层粉质粘土 ③层砾砂

渗透系数/m·d-1 5 15 180

厚度/m 1.5 1.0 10

根据工程特点及经验选择管井井点降水，考虑常年冻土下无水，故井深设计为12 m，深入常年冻土层3米，管井直径为400 mm塑料管。

3.降水施工计算及结构、技术要求

3.1基坑涌水量和管井数量计算（以主井明槽开挖降水为例）

本降水井按照均质含水层潜水型完整井进行计算，按基坑远离地面水源，见图1。

图1 均质含水层潜水型完整井基坑涌水量计算简图

（1）

=1.366×200（2×9-9） ×9/lg（1+763.68/29）=15367.5（m3/d ）

式中： Q——基坑涌水量（m3/d）；

K——土壤的渗透系数（200m/d）；

H——潜水含水层厚度（9m）；

S——基坑水位降深（9m）；

R——降水影响半径；对潜水含水层按下式计算：

R*2S * （2）

=2×9× = 763.68

式中：

K-土的渗透系数（200m/d）；

r0-基坑等效半径；对矩形基坑的等效半径按下式计算：

r0=0.29（a+b） （3）

=0.29×（32+58） =26（m）

式中：

a、b-分别为基坑的短、长边。

（a）基坑远离地面水源；（b）基坑近河岩；（c）基坑位于两地表水体之间；（d）基坑靠近隔水边界

降水井（管井）数量计算

（4）

=1.1×15367.5/510=33

式中：

Q——基坑总涌水量；

q——设计单井出水量；

管井的出水量q（m3/d）按下述经验公式确定：

q=25×24×0.85=510（m3/d） （5）

管井数取33个 ，基坑中心降水9m。

3.2管井的结构及技术要求

管井由滤水井管、扬程水泵等组成。其特点是排水量大，降水较深，水泵设在渗透系数较大，地下水丰富的土层、砂层。但管井属于重力排水范畴，吸程高度受到一定限制，要求渗透系数较大（1～200m/d）。

1）井点构造与设备

① 滤水井管

整个管井用透水较好的塑料滤水管，保证透水系数大于地下水的渗透系数。

② 水泵

每个井均安装一台QS-50405.5千瓦出口30米的扬程水泵，流量在25m3/h。

2）管井的布置

3）沿基坑四周程直线形布置，井中心距基坑（槽）边缘的距离不小于5m，用新工艺外套筒旋转钻孔法成井，平面布置见图2：

图2：平面布置图

3）管井埋设

管井埋设采用新工艺外套筒旋转钻孔法成孔。避免了钻孔期间塌孔、钻孔底部比水泵深500mm以上。井管下沉后用泥浆泵先抽洗泥浆水，冲除沉渣并将泥渣清出井外，然后下潜水泵排水。

4）管井的使用

管井使用时，应经试抽水，检查出水是否正常，有无淤塞等现象。抽水过程中应经常对抽水设备的电动机、传动机械、电流、电压等进行检查，并对井内水位下降和流量进行观测和记录。井点降水使用完毕，将水泵提出后用砂砾填实，上部50cm深用粘性土填充夯实。

4.降水管井制作、安装

4.1 降水井施工工艺流程

成孔井管安装滤料围填洗井抽水。

4.2 成孔

根据本工程地层特征，降水井成井采用返循环外旋转套筒钻机成孔。钻机就位时底座必须保持平稳。准确控制好钻进深度。在钻进过程中，如出现钻杆跳动、不进尺等异常情况，应立即停机检查原因。如发现不良地质现象，应及时汇报。对成孔设备的机械性能要经常检查、维修，以防止发生机械和人身事故。

4.3 井管安装施工步骤

1）将两根分岔的钢丝绳插入水泥托盘四个孔中。然后用四个钢钎插入钢丝绳的活扣中，捆轧固定好第一个井管于托盘之上，将托盘提吊起，徐徐落下使托盘与井管放入井中。

2）在井管接口处，应采取纱布等措施。

3）再下入井管时用铁丝将细竹杆捆轧在井管四周，防止井管接口处错位。

4）全部下管完毕，使井管在井孔中稳定后，抽掉钢钎使钢丝绳与托盘脱离，为保持四周滤料围填均匀，井管中心应与孔中心重合，然后将外套筒及钢丝绳提出井外。

5.滤料围填

在井管安装完毕后，向井管与孔壁的间隙围填滤料，以保证所建降水井具有良好的过滤作用和透水性。当井管全部下入井孔后，应立即进行填料，内外均用碎石围填，以防泥浆沉淀或塌孔。内部填1m高，外部填至井口顶部。围填滤料时应均匀从井管四周向井孔内慢慢均匀投撒，要防止滤料填不到的预定位置，而中途篷塞。

6.洗井

洗井是为了清除井孔内泥浆，破坏孔壁上的泥皮，冲洗掉井孔附近含水层中的泥土等细颗粒物质，以便在筒井管四周形成良好的天然反滤层，从而增大井孔周围含水层的渗透性，使井的水量增大。使用污水泵洗井。

安装深水泵，将抽出的地下水排入总排水管道。在基坑的东面、南面、西面用挖机形成宽2米深1米管沟，水泵抽出的水用75mm直径水管流入管沟，管沟再流入矿外河内

篇7

摘要：测定阿瓦提总干渠的渗漏损失，检测渠道防渗效果，从而为农田合理灌溉及用水管理提供依据。

试验目的是测定阿瓦提总干渠的渗漏损失，检测渠道防渗效果。依据水利部颁布的《渠道防渗工程技术规范》 SL 18-91的标准，采用渗漏损失静水法、开展渠道渗漏损失测定工作。

1.1试验段的选择、试验布置与设置

阿瓦提总干渠是新疆阿瓦提县唯一的一级灌溉输水主干道，担负着全县的农业灌溉任务。原有渠道土渠输水渗漏严重，水利用率低，被列入世行项目的重点整治工程。渠道原长31km，整治后为23.45 km。渠道沿线主要为耕地、荒地及部分风积沙丘，表土以下40～200 cm为砂壤土及粉砂层，地下水埋深1～2 m。整治后的渠道纵坡1/1479、设计底宽14.5m、设计边坡1.75、设计流量80m3/s、设计水深2.17m。渠道采用现浇砼和聚乙烯塑膜的防渗结构型式。渠底为10 cm厚现浇砼,下铺0.5 mm聚乙烯塑膜，塑膜下设50cm厚细沙防冻体。渠底边坡采用200 #砼, 厚10 cm～12 cm；下铺0.5 mm聚乙烯塑膜，塑膜下设50cm厚细沙防冻体。渠底设两道纵向伸缩缝。横向伸缩缝每5 m设一道，伸缩缝宽2.5 cm，用沥青及塑料胶泥填筑。渠底边坡每2.5m设一道结构缝，内填二毡三油。

试验段布置在总干渠15+500～15+550之间，断面规则、纵坡及边坡平整、均匀。测试段旁边有一排渠，能随时为测验段补给水量。通过修建横隔堤及外侧隔堤将实验段分为测验段及平衡区。本次实验中，测验段B0长39.92 m，上游平衡区BU长13.0 m，下游平衡区BD长12.5m 。横隔堤采用双砖墙内铺防渗塑膜，中间夯填粘土作夹层，夹层厚1.7m。临测验段一侧表面竖直，用1：2水泥砂浆抹面，厚20mm。要求横隔堤穿过防渗膜，插入土基30cm，与防渗层间作了止水和防止渗漏变形、。平衡区外侧堤用粘土夯筑。示意图见图1.1。

图1.1渠道渗漏实验段纵断面示意图

按试验要求安置两把直尺、一把斜尺，用于观测水位并进行相互校核。安置了Φ20型蒸发皿和雨量器，用于观测水体蒸发及降水情况。

1.2试验步骤、试验的过程

试验步骤如下：

（1）选择并整修渠段

（2）修建横隔堤及平衡区外堤

（3）设置观测设施并测量测验段

（4）充水观测、整理观测成果并对成果进行分析

从10月12日开始到现场投入工作，外业历时32天。修建测验段及平衡区10天，从10月22日～26日泡渠5天。本次试验渠道水深采用1.8m。10月27日～29日，水位下降到1.7m。从水深1.7m开始作为渠道在不同水深时渗漏强度的观测工作，等时间间隔（12小时）连续观测10.5天(10月29日～11月10日)，水位下降至水深1.62m，完成了渠道在不同水深时的渗漏强度的观测工作。

1.3 试验观测成果

（1）渠道水位下降过程

本次试验从10月27日10时开始，渠道水深由1.8m开始下降，至11月10日10时下降至水深1.62m，渠道水位下降过程如图1.2。

图1.2渠道水位（水深）下降过程

（2）渠道渗漏强度

渠道渗漏试验过程中、进行了降雨和水面蒸发（φ20）的观测。试验期无降雨，由φ20蒸发强度可换算为水面蒸发强度。试验期的任一时段，由起始的水深及渠道过水断面可计算相应的减少水量；由平均渠道水面面积和水面蒸发强度计算水面蒸发量；由渠道减少的水量减去水面蒸发量得出渠道渗漏水量；由时段平均的湿周计算相应的面积，由此可计算单位面积湿周上渗漏的水量，即渠道渗漏强度。随时间变化的渠道渗漏强度试验结果如图1.3所示。

图1.3渠道渗漏强度Q随时间t变化关系

若将渠道渗漏强度表示为渠道水深的关系，则如图1.4所示。

图1.4渠道渗漏强度Q与水深h关系

（3）试验结果

由于试验渠道的断面大、渠道水深（设计水深2.2m）也相对较大，静水法试验有较大的难度。但从上述结果，初步认为试验渠道的水深在1.6～1.7m范围内的渠道稳渗强度为0.25L/m2h（6 L/m2d）左右， 渠道防渗后大大提高了渠道水的利用率，也相应降低了防渗渠附近地下水位，能够改善灌区内的土壤次生盐碱化，使的这种现象能够得到控制,从而表明该渠道的防渗效果很理想，符合设计要求。

篇8

关键词：深基坑；降水；沉降；措施

近年来，随着我国城市化进程的加快，城市建筑规模越来越大，我国城市土地资源紧张的矛盾日益突出，为了有效地利用土地资源，地下空间资源的利用程度也越来越高，城市地下空间的开发和高层建筑的发展迅速发展，建设高层、超高层建筑和利用地下空间己经成为现代化城市发展的必然趋势。高层建筑、超高建筑越来越多，导致超深、超大基坑不断涌现，基坑降水和开挖对周围环境的影响越来越不容忽视。基坑降水和开挖对邻近建筑、管线、路面开裂下沉的现象屡见不鲜。建筑物基础明挖基坑降水是土建施工中的关键步骤，也是深基坑施工安全的重要保障，因此控制深基坑降水工程对周围环境的稳定性影响在其建设过程中尤为重要。基坑降水对周围环境沉降的安全影响，引起设计人员和施工人员对此高度的重视，但是要想解决沉降带来的影响就需要对基坑开挖及基坑沉降带来的影响进行深入的探析。

1 基坑降水的作用分析

基坑降水是保证在基坑内干作业的有效手段，也是防止基坑发生管涌，增加开挖边坡和基坑的稳定性，提高基坑内地基土强度，改善基坑开挖的条件，加快工程进度，保证土石方工程质量和安全的必要措施。降水一方面可以保证基坑侧壁与坑底处于干燥环境，防止渗水，降低基坑侧壁土体内的渗流作用，防止流砂，增强基坑的稳定性，为主体施工提供条件；另一方面，降低土的含水量可以提高土体的压缩性等物理力学指标，在支护体系中可以降低主动土压力，提高支护体系的稳定性，减小支护体的位移；此外降水还可以作为一种加固地基的有效方法，降水使土的固结度增加，相应的土体有效应力也会增加，进而提高土体的抗剪强度。工程降水设计采用的技术方法，可根据降水深度、含水层性质和渗透性选择确定。当前，我国的基坑降水一般采用井点降水，井点降水有真空点井、喷射点井、电渗点井、引渗井、管井、辐射井、埋藏井等，可根据地层岩性、渗透性、工程要求的降低水位埋深及具体工程特点而选用。

2 基坑施工对周围环境产生的危害及原因分析

为了达到基坑开挖施工时能进行干作业，并保证基坑底板与边坡的稳定，通常需要在基坑开挖前进行降水。在降水过程中，如果处理不当，就会造成一些不必要的事故。深基坑降水的影响主要表现为三方面：一方面，基坑内降水造成地下水位下降，引起周围地表发生沉降。另一方面，地下水渗透破坏，使深基坑支护结构发生破坏。第三方面，深基坑降水打破了基坑内原来的水土平衡状态，使地基土开裂破坏。在深基坑开挖过程中，通常采用井点降水来达到降低水位、固结土体、稳定边坡和便于开挖的目的。同时，深基坑降水，由于水位降落而引起地面沉降，相应形成以水位漏斗为中心的地面沉降变形区，导致次范围内的建筑、道路、管网等设施因不均匀沉降而发生断裂、倾斜，影响其正常使用和安全。深基坑降水使土体内的水从空隙中排出，孔隙水压力消散，土体压缩固结，地表发生沉降。如果是建筑物下方或附近的土发生固结变形，则破坏了地基土原来的平衡状态，使地基土的承载力下降，弓l起建筑物产生不均匀沉降变形，当沉降变形过大时，建筑物就会发生开裂、倾斜甚至倒塌现象。另外，深基坑降水通常是采用降水井，降水井的控制有严格的要求，控制不好涌沙的现象就会发生，一旦发生涌沙，就会带来一系列的严重问题。

3 减小深基坑施工对周围环境影响的措施

3.1 合理选择降水方式

降水方式不当引发周围建筑物、构筑物的不均匀沉降产生裂缝和地下管线的破坏、基坑支护体系失稳和基坑支护体系失效等。因此，合理布置井点，避免产生过大的降水深度，在满足基本降水要求的前提下，对各种方案应进行分析和比较，筛选出最佳的降水方案。这就要求在进行地下工程施工降水的优化设计，将环境变形控制设计与最少抽水量作为目标函数，进行优化设计。降水在满足工程施工和安全的前提下，应以降水引发周围环境的最低要求为约束条件进行降水设计。采用数学方法或系统分析方法，建立最优化数学模型，确定最优化数学模型中尚未确定的抽水井深、井数，回灌井井深、井数等设计参数，通过验算确定最优化降水方案在选择基坑施工设计方案时，尽量选择降水量较少的施工设计方案。合理确定井点立管的深度，控制降水曲线。当基坑附近没有建筑、管线、道路时，坑中井点水位应降至基坑底面以下1米为宜；当邻近有建筑、管线时，井点主管埋深可适当提高，其深度以保证基坑不出现流砂为宜。

3.2 加强降水期间的测量监测

降水前，应考虑到水位降低区域内的建筑物（包括市政地下管线等）可能产生的沉降和水平位移。在施工前，必须了解邻近建筑物或构筑物的原有结构，地基与基础的详细情况，如影响使用和安全时，应会同有关单位采取措施处理。在降水期间，应定期对基坑外地面、邻近建筑物、构筑物、地下管线进行沉降观测。如发现建筑物等变形增大或地下水位情况异常，应及时采取措施。

4 结语

控制深基坑降水工程对周围环境的稳定性影响在其建设过程中非常重要。对于基坑降水工程，首先应该满足工程施工和工程安全需要，同时降水还要满足周围环境的变形要求，存在一定的风险，将环境因素综合考虑进行降水设计是工程界长期奋斗的目标与任务。另外，在降水过程中应先做好基坑周边环境的保护措施到位，然后再进行施工降水，并加强沉降监测，保持周边地下水位相对稳定。

参考文献

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[2] 姚天强.基坑降水手册[M].北京：中国建筑工业出版社，2006.

[3] 张铁民.浅析某深基坑降水对周围环境的影响[J].中国新技术新产品，2009（15）：183.

篇9

此例为白俄别列佐夫电站近河流的循环水泵房施工区域，地质条件为湖泊型冲积平原，施工季节从雨量丰富的夏季持续到少雨的秋季，区域为低洼沼泽地，表层约有3m厚的腐草淤泥，淤泥层以下至水位标高主要为粉砂、中砂、细砂等，水位下大部分为中粗砂层，循环水泵房地面标高145.00m，开挖基础标高在134.20m，地下水位标高为143.50m。并且在循环水泵房区域北侧距开挖边35m设排水渠，水面高程为143.50m，西侧距离开挖边20m为110kv升压站，要求在不扰动周围建筑物和快速降水的情况下进行深基坑开挖施工作业，技术和施工难度都不小。

轻型井点降水施工：

①施工计算：其中，基坑深度约为10m，则按照土方开挖基本规范，对于砂土边坡值1：1.25～1：1.5，开挖深度，对软土不超过4m，对硬土不超过8m，由于对基坑预先进行了降水工作，可适度放宽开挖要求，故考虑深基坑降水范围为70m×60m，分两级轻型井点系统设计开挖。

②施工顺序：测量放线挖井点沟槽清表修建排水渠并抽沟槽内明水冲一级孔下设吸水井点铺设一级集水管连接一级集水管与井点管安装一级抽水设备试抽正式一级抽水第一级基础施工井点降水并确定基坑稳定性开挖二级台阶冲二级孔下设吸水井点铺设二级集水管连接二级集水管与井点管并与一级集水管及井点管连接安装二级抽水设备试抽正式二级抽水第二级基础施工确定基坑稳定性并进行结构施工逐级撤离井管

③先测量放线，控制好施工区域，根据确定的边坡值沿西面和南面在沼泽地里挖一条约2m宽、3m深的沟渠，去除腐草淤泥层，在沟内布设两台3.5kw污水泵抽明水（沟内明水约1.5m深），为布设一级井点管清理场地。同时沿沟修筑一圈排水渠。期间耗时10夭，两台水泵抽水量约800m3/d。

④进行一级降水冲孔施工，沿循环水泵房开挖线设置约260个井点。根据地质条件和实际施工难度，将井点管设置为8m，每12个井点管一组，通过三通和集水管相连，与一台7.5kw卧式真空水泵组成一个系统。用来冲孔时用水可从排水渠取水，并且冲孔的水也可以回流，节省人力，也解决取水的问题，此布设耗时10天，实际实施可以通过人工安排等调节。

⑤8月8日开始每天共21台7.5kw卧式真空水泵降水，至8月27日一级开挖结束，每天总抽水量约4500m3。8月28日开始第二层砂土开挖，测得第一级降水后水位线标高约为138.50m，一级降水实际降水深度约5m。

⑥一般抽水工作3～5天后，水位降落基本趋于平衡稳定。

⑦当基础开挖到一级降水的水位线时，开始环状布置二级轻型降水点，同时预留马道，在马道内侧插井点管进行降水，根据地质和一级降水情况，二级降水井点管长度也设置为8m，共约180个井点，每12个井点管一组，通过三通和集水管相连，与一台7.5kw卧式真空水泵组成一个系统，共15台卧式水泵降水，每天总抽水量约3240m3。在增加二级降水同时根据开挖情况和地质条件，适当减少一级降水系统数量，8月29日至10月2日平均保持一二级降水共30台7.5kw卧式真空水泵，降水每天总抽水量约6500m3。

⑧10月2日浇筑完基础底板回填后，随施工进度适当减少真空泵数量。至10月30日，一二级降水平均每日维持在23台水泵抽水，每天总抽水量约5000m3。

预制简易设备或设施

①井点管直接采用32mm直径的PVC管来制作，由于粘土量不是很大，在PVC管下端0.5～0.8m段钻眼，梅花形布置，孔径lcm左右即可，间隔3cm左右，然后用纱布包裹2层，并用扎丝固定，用此方法代替井点管+滤管的工艺，可以节省不少人力以及物力。

②横向集水总管采用50mm塑料管，用塑料连接管连接，并用薄塑料布和胶布围裹好。并应及时检查，做到无一遗漏，即可在理论数据基础上节省空压表的安装和使用。

③排水工作可以在基坑四周挖天沟，然后用雨布或者塑料布铺设排水沟底，在雨布搭接的地方可以将土体稍微凸出，形成水压而不会导致水从搭接处流出。

④在道路段，可以采用预埋粗钢管的方式进行排水的工作。

⑤在抽水泵到预埋钢管的地方，应建集水槽，防止水侵周围土体或者流散其他地方。

⑥用高压水泵一端接水池，一端用消防管或似软管相连，与较粗的钢管绑扎固定，并且在钢管末端用钢筋绑扎固定，由两名操作工人手持钢管在集水管位置上下抽动，直至成孔，此方法在深度小于6m的中粗砂层中，可以满足冲孔要求。

⑦边冲孔边把井点管插入，且最后要用土把井点管周围填实压实。每根井点管埋设完成后应检查其渗水性能，检查方法为，在正常情况下，井点口应有地下水向外冒出；否则从井点管口向管内灌清水，看管内水下渗情况，如果下渗越快，说明该管质量优良。

⑧井点管安装连接管，并且用集水管连接，接口处用薄膜包裹，集水管末端同样要用薄膜封裹。

⑨安接离心泵，接上提前做好的水箱。离心泵的使用：要先向泵体与吸水管内灌满水，排除空气，然后开泵抽水。为了防止所灌的水漏掉。在底阀内装有单向阀门。离心泵在使用中要防止漏气与脏物堵塞等，要特别注意吸水管接头不漏气及吸水至少应在水面以下0.5m，以免吸入空气，影响水泵正常进行。

⑩引入排水渠，并随时检查接口处状况以及管子的完整性，可通过用手触摸、看包裹薄膜是否有水汽或者听声的办法检查井点降水在使用时，要求不间断的连续抽水，真空泵旁侧必须配有备用发电机，一旦停电，立即要进行恢复，否则可能造成基坑大面积坍塌，井点降水的正常规律是“先大后小，先混后清”原t应立即检查纠正，在降水过程中，要派专人观测水的流量，对井点系统的维护观察。

计算书

循环水泵房区域地表标高为145.00m，水位线为143.50m，基础底标高为134.20m，中砂层标高为-4.6m；基坑区域为面积为半径35m的圆，井点管布置离边坡0.8m，井点管32rnm，滤管段长度按0.8m计算，横向管50mm。井点计算受水文地质和井点设备等许多因素影响，算出的数值只是近似值：

①区域布置成环状井点，要求降水深度达到5.6-3.7+0.5=2.4m，用一级轻型井点系统满足；.

②降水管最小长度：l=（56-2.2）m+（0.5～1.0）m+0.1*12m+0.3m=5.6m（0.5～1m可根据地勘和水量决定，定为lm）；若管长超过6m，则需要减低地表标高至6m以下；

③有效含水层厚度H=7m；含水中砂层厚度h=1m；降水深度s=2.4m；x0=12.8m；

根据实验室测定结果，渗透系数的平均值为：粉砂0.75m/昼夜，细砂2.87m/昼夜，中砂和砂砾13.9m/昼夜。

现场K渗透系数值确定：

现场抽水试验与实验室测定两种。对重大的工程，宜采用现场抽水试验，以获得较为准确的渗透系数值，其方法是在现场设置抽水孔，并距抽水孔为x1与x2处设两个观测井（三者在同一直线上），根据抽水稳定后，观测井的水深y1和y2及抽水孔相应的抽水量Q，则得出K值。本项目K值已经获得，

含水层细砂占0.9m，中砂层占6.1m，简易计算K=12.5m/d；抽水影响半径R=1.95×2.4×√7×12.5=43.7m根据降水施工规范，按无压非完整井计算

总涌水量为Q=1.366K（2H-s）s/lgR-lgx0=891m3/d；④单井井点涌水量：

q=65πd13、√K=65×π×0.032×0.8×3√12.5=12.1m3/d；则井点管数量：n=1.2Q/q=1.2×891/12.1=89根；基坑在预留道路段隔开3m，则加布3根每侧，则共95根。

则井点管间距

D=2×π×R/89=0.90m，取0.9m

井点管布置时，实际数量应为n=2×π×R/0.9+6=95根。

⑤水泵数量

水泵选用离心泵，功率为7.5kw，约45m3/d，则按功率计算，应配置水泵理论考虑，水头损失按1m计算，而水泵流量应比基坑涌水量大10-20%则：

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【关键词】前导径向瓦；被烧;分析与处理

1、4号机组及其径向推力组合轴承结构简介

某水电站4号机组主要利用该水电站原4#施工支洞、从1#引水隧洞泄放4m3/s生态用水，装设一台额定容量为4000kW水轮发电机组。枢纽主要由引水压力钢管、地下厂房等建筑物组成。该水轮机为卧轴混流式，与发电机转子同轴。从发电机向水轮机看为顺时针旋转。发电机额定容量4000kW(5000kVA)，额定电压10.5kV，额定电流274.9A，额定频率50Hz，额定转速1000r/min，相数3相，发电机在额定运行工况下，轴承最高温度不超过65℃(埋入式检温计法)。

水轮机装有一个径向推力组合轴承，组合轴承室内设有推力瓦和径向瓦。扇形推力瓦分布于圆形立面上，垂直轴线安装，用来承受由水力作用于转轮上引起的轴向推力；径向瓦用来承受由转动轴部分旋转产生的径向力和转动部分重量。组合轴承的冷却采用内循环自冷却方式。推力瓦和径向瓦材料采用巴氏合金，并经人工精刮与相应的受力磨擦面紧密配合。在径向、推力轴承上各装有2只温度信号计，用以分别测量推力瓦和径向瓦的工作温度。轴瓦的温度不超过65度，组合轴承的冷却水压为0.3～0.5MPa。

在发电机靠水轮机侧设有径向导轴承，另一侧设有径向推力组合轴承，轴承应为油浸自巴氏合金型，自循环内冷却方式。

2、前导径向瓦被烧经过

2011年7月20日，该机组开始调速器有水调试等相关试验，在机组并网前调试过程中，推力瓦最高温度56度，前导径向瓦最高温度38.6度，后导径向瓦最高温度35.8度。在机组并网之后72小时连续试运行试验过程中，推力瓦最高温度68度，前导径向瓦最高温度37.3度，后导径向瓦最高温度33.4度。推力瓦温度偏高。在试验过程中，通过轴承油观察孔观察到，前导径向轴承位置油循环效果很差。

在4#机组72小时连续试运行结束后，开始对机组进行拆除，发现径向瓦已经烧损，大轴表面也有磨损现象。随后对机组安装质量进行了全面复检，主要对主轴水平度、转轮迷宫间隙，前导径向瓦顶部间隙、定子和转子装配的前后端的铁心差等装配尺寸进行了复测，复测结果合格。但在检查中发现油罩油分配管管口被厂家人为封堵变小，不符合设计要求。

根据检查结果，对前导轴承油冷却器杂质进行清理，利用细砂纸对受到磨损的轴颈进行打磨，将油罩油分配管管口大小恢复到设计值，更换前导径向瓦，重新回装机组并进行机组启动试验，发现前导径向瓦温度快速升高，立即停机检查，前导径向瓦已再次被烧损，因停机及时，前导径向瓦烧损程度较轻。

3、前导径向瓦被烧的原因分析

分析前导径向瓦被烧的原因：

（1）第一次烧瓦的原因可能主要是油罩油分配管管口被封堵变小，流入前导径向瓦的油量减少，机组运行时前导径向瓦油循环效果较差，引起瓦温升高。

（2）在机组过速试验时，前导径向瓦被轻微拉伤，使油质存在杂质，导致推力瓦温在72h连续试运行时变高。

（3）第一次烧瓦后，轴颈表面受到磨损，表面光洁度较差，虽然经过处理，但光洁度未达到设计要求，导致在第二次安装后再次烧瓦。

（4）经检查分析，前导径向轴承油设计要求使用32号汽轮机油，而设备采购合同要求采用GB11120-89《L-TSA汽轮机油》中46号汽轮机油，与设备采购合同要求不相符。由于32号汽轮机油比46号汽轮机油的粘稠度低，建立压力油膜效果不好，容易引起烧瓦。两次前导瓦被烧与前导轴承使用32号汽轮机油也有一定关系。

4、处理方法

针对4号机组前导径向瓦被烧的原因进行分析，提出以下处理方法：

（1）继续使用第二次被烧的前导径向瓦，按照规范要求对该瓦研刮处理；

（2）拆掉前导轴承冷却器，并进行清理；

（3）利用细砂纸对轴颈磨损处进行打磨处理，使其光洁度要达到设计要求；

（4）拆除尾水管，复查转轮迷宫间隙是否满足设计要求；

（5）前导轴承油采用GB11120-89《L-TSA汽轮机油》中46号汽轮机油，由厂家提供设计通知。

（6）在推力瓦上增加泵板措施，加大油循环，加速瓦温降低。

5、处理结果

8月30日下午，按照以上处理方法对4号机组轴瓦缺陷进行了处理，并完成了机组在额定负荷下72小时连续试运行试验，机组在试运行过程中推力瓦温最高到达60度，最后稳定在56.9度。试验结果合格，机组顺利投产发电。