消防管道范文
时间：2023-03-17 00:32:51
导语：如何才能写好一篇消防管道，这就需要搜集整理更多的资料和文献，欢迎阅读由公务员之家整理的十篇范文，供你借鉴。
篇1
关键词：焊接；法兰连接 ；卡箍式连接； 初期造价
管径≥DN100的消防管，过去采用丝扣接口，施工难度很大，这是由于管径较大，管道接口处的螺纹浅了，连接不牢固，容易漏水，而螺纹深了，接口螺纹处的管壁太薄，难以承受系统的工作压力，容易破裂。就是说，旧的消防设计规范要求报警阀后的管道，不论管径大小，都要求采用丝扣连接有欠妥之处，也是这条规范需要修改的主要原因。那么，这个总是在后来的工程实践中有过哪些解决办法呢？
l、管径
2、管径
3、管径
二、消防管道卡箍式接口工艺
消防管道卡箍式接口的使用工艺传统的消防管道连接方式（丝接、焊接）在工程应用中随着时间的推移逐渐暴露出一些缺点。一种新的消防管道接口--卡箍式接口在北京、天津、上海等发达城市被应用。其操作方法简单（用滚动或切割的方法在工厂或现场开槽），并容易拆装和检修。因为这种工艺在国内应用的还不是很广泛，还没有被工程和管理人员普遍接受。
笔者从施工工艺、工程实践、安装造价等方面对传统的消防管理连接方式和卡箍式接口进行了比较，认为箍式连接安装快捷、拆装简便、经久耐用，从长远来看可以使总体成本降低到最低程度，是一种应该大力推广应用的消防管道连接方式。
三、几种做法的优劣分析
l、上述第一种做法，随着时间的推移，暴露的问题就越来越多，问题越来越严重。因为在焊接过程中，高温破坏了管道接口附近的镀锌层，铁和锌形成电位差而产生电化学腐蚀，缩短了系统的寿命，而管内壁的氧化铁脱落物在系统运行的过程中，堵塞了管道和喷头，影响了整个系统的正常使用。
工程实例：深圳市科学馆一楼在今年的一次火灾中，自动喷水灭火系统的喷头被火灾的高温烟气打开后，没有水流出，事后拆下喷头，流出的仅是一点点的黄水。经专家现场勘察和讨论分析，认为：消防道因焊接接口附近的锈蚀，管道内氧化铁脱落物堵塞了管道和喷头，是这次灭火失败的主要原因，科学馆的消防管道系统已不能正常运行，应全部进行更换。国内诸多城市的建筑中的消防系统，凡是采用焊接的，均不同程度存在上述问题。所以，第一种做法是不可采用的，亦是消防设计规范和国标所不允许的。
2、第二种做法虽然能保证工程质量，但成本高工期长了，已经落后了，北京、上海等地都不这样做了。
3、第三种做法是卡箍式接口，应该说是目前最好的方法。90年代中期国内一些发达城市先后有百余栋建筑，尤其是大型重要建筑，引进了国的卡箍式（沟槽）连接件。这种连接件在国外已有70多年的生产和应用历史，广泛应用于消防系统、生活给水系统、空调系统。其优点是：安装简便，工期短、安全可靠、寿命超过管材本身可达30年以上，管理维修也方便，密封橡胶圈耐腐蚀、耐老化并有隔震性能。
四、卡箍式连接在国内亟待广泛 推广应用
多年来，一些工程人员习惯了消防管道焊接，施工简单而且初期造价低。但是，消防工程是百年大计，不可能一次性安装完工就高枕无忧。前文已举例说明了消防管道焊接的安全隐患。我们需要从设计、质检、消防验收等多方面加强管理，坚决杜绝消防管道焊接的现象。
与法兰连接相比，卡箍式连接初期造价比法兰连接低20-30%，使用年限比法兰连接长，而且安装维修简单快捷，其经济技术的优越性显而易见。尤其是经过这几年的发展国内的卡箍式连接件生产技术有很大提高。但是由于受多年来传统观念的影响，或者是由于对国内外的已经使用卡箍连接并取得良好效果的工程了解不够，国内大部分地区的一些工程管理人员对这种新型连接件还不是很接受。作为设计人员，应该选用优质安全、价格合理的新型产品，使之更好的被推广应用。
五、与其他消防管连接方式的经济比较
焊接 法兰连接 卡箍式连接
初期造价 最低 最高 较高
使用年限 5-10年 5-10年 30年以上
拆装维修 时间长
费用高 时间长
费用高 简单快捷
六、卡箍式连接件在选用时的注意事项
l、卡箍式连接件在材质上有锻钢和球墨铸两种，其耐压性能不同。要根据工程的实际需要进行合理选用。
2、在考察卡箍式连接件时要严格检验卡箍的椭圆度、密封圈的耐火性能和螺丝的抗锈蚀性能。
七、结束语
管道接口，看似小问题，其实是整个系统的关键问题，弄不好会影响整个系统的正常运行和使用，必须慎重对待
参考文献
[1]《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》 GB50242 -2002
篇2
关键词：燃气管道 消防安全改进对策
前言：随着我国科技技术的高度发展，城市燃气管道系统已以在我国城市中，得到了大力的普及和推广。同时，在提高我国城市城市经济、降低能源消耗、大气污染、方便居民生活等等方面，都有着巨大的意义。但是随着时间的推移，城市地表逐渐发生变化、燃气管理上的不合理等诸多因素的影响，极易造成燃气管道的火灾、爆炸等特大事故的发生，给广大人民的生命、财产安全带来巨大危害。
1．城市燃气管道的危险性及事故成因
我国城市居民生活所用的燃气，主要包含人工煤气、天然气和液化石油气。而燃料在燃烧过程中，会产生大量的CO气体，具有易爆、易燃性，甚至气体在封闭空间长时间逗留，导致人们中毒、窒息死亡。同时，燃气在空气及其他介质中具有超强的扩散能力，一旦发生火灾，火势蔓延迅速，给扑救工作造成极大的难题。
近些年来，我国城市燃气管道事故频发，给城市经济、人们的生民安全造成了极大的影响，根据实际工作经验，总结出几点燃气管道事故成因：
1.1燃气事故成因主要是由人为失误造成
根据消防部门的资料统计，近些年来，城市燃气管道发生的事故主要原因，大多数都是由人为因素造成。如燃气、燃气炉具使用方法不当，燃气热水器发生故障引发爆炸；在长时间离开出发使忘记关闭燃气阀，导致燃气泄露；在燃气使用上，习惯于以气等火的使用方法，导致在火燃烧之前，燃气就已经泄露出来；一些营业性场所从事燃气管理的营业人员，缺乏应有的消防专业知识，没有能力发现安全隐患的同时经常进行违章操作。
1.2 由于燃气管道消防设计上的缺陷，导致燃气事故
目前，我国城市燃气管道在设计在，政府早已强制要求开发商在每一户燃气管道的使用终端上装置燃气防爆阻火装置。但是有些开发商，以追求利益为主要趋势，在燃气管道设置上偷工减料，对防爆阻火装置不与安装，或者安装不合格产品，以此降低成本，但却造成消防安全隐患。
1.3 燃气管道的设备老旧、损坏，极易发生危险
目前，我国有些地区的燃气管道从建立到现今使用已近有近十年的时间，但是期间从未进行过安全检查，维修工作，致使有些燃气管道设备老旧，其使用的安全性无法确认。同时，随着城市发展的加快，由于我国城市建设的需要，很多街道进行了扩该工作，楼房建筑物的兴起。致使燃气管道在扩该、兴建中，处于车道下面，建筑物门前，原有的消防设计受到了严重的破坏。而同时由于路面的使用频繁，极易造成燃气管道受到压迫而造成损坏，发生燃气事故。于此同时，由于燃气管道路线的更改，燃气管道中注入新鲜的空气，腐蚀物，造成燃气阀门、管道的锈蚀，氧化，给城市居民带来巨大的危险。
2.加强城市燃气管道消防安全对策
城市燃气管道的普及使用，在我国经济的发展中占据着重要的地位。因此，加强我国燃气管道的消防安全，完善消防管理，势必成为消防部门发展的重担。
2.1 加强消防安全管理，对燃气管线进行合理的规划
燃气管道作为一项社会的基础工程，为社会提供着最为基本的生活服务需求。因此，对燃气管道的消防安全管理工作尤为重要。消防部门在制定本区域内消防规划是，应该切实把本区域内的燃气管道设计内容并入消防安全管理的重点工作中来。根据国家和地区经济的长期发展选择燃气管线的具体设计。对燃气走线的路道要求，要根据地区经济、安全因素等多方位的考虑，进行合理的燃气管线规划。同时，在压力管线的设计中，要确保管径、管厚和泵站的合格性。设立先进的监控系统和消防安全技术措施，以确保意识发现事故，及时排除事故。
2.2 加强消防管理，设立永久燃气管道警示标志
对建立在高频率使用地面下的燃气管道，应该从消防安全的角度入手，采取相应的保护措施，建立永久的燃气管道警示标志。同时在燃气管道的地面上，设置一定的保护措施，控制燃气管道的安全范围。注明那些是日常的禁止行为，那些是日常的限制行为，树立安全指示牌，确保燃气管道附近没有影响燃气管道设施的安全操作。同时指派专门的消防安全技术人员进入到燃气管道施工设计中来，提供现场的安全保护工作。
2.3 加强消防管理，健全燃气管道安全安装
燃气管道想要建立起良好的消防安全，对燃气管道使用安装安全工作尤为重要。在燃气管道的安装中，对所用的管道钢管在使用安装前应该作防腐处理。对埋在地下的燃气管道的钢管外壁缠绕沥青或聚乙烯胶粘带，个别部位及螺纹连接部位进行决绝处理。
2.4 加强消防管理，提高室外燃气管道施工要求
燃气管道对室外施工的要求更为严格，同时也是消防安全管理工作的重点。在室外有人行走的地方，所是指的燃气管道敷设高度，应该确定不小于4.5M。同时，对相应地下的埋设要求，不低于车行道下0.8M。对地下液态化时有管道分段阀门之间应该设置放散阀，其放散阀管口距离地面应该不小于2M。明确室外燃气管道施工设计的同时，应该指派专业人员进行全程的监理工作，确保室外燃气管道的施工严格安全设计图纸实施。同时在施工验收时，应该由城市规划部门，城市劳动部门，城市消防部门等等部门组织联系验收。从消防安全的角度入手，对不符合要求的燃气管道工作坚决返，同时惩罚此段工程的，施工监理人、施工管理人。真正做到按照消防标准进行燃气管道施工，把可预见性燃气事故消灭在萌芽中。
结束语：
城市燃气管道的普及与推广使用，为城市的经济发展带来了巨大的贡献，也为人民的生活提供了便利。目前，我国每年都会发生特大燃气事故，给国民安全、经济财产带啦巨大的损失同时。因此，加强城市燃气管道消防安全管理，完善消防安全技术管理，势必成为我国城市燃气管道消防工作中，最为重要的工作环节，为我国经济的稳定发展带来巨大的贡献。
参考文献：
[1] 李敬江：试论城市燃气管理法制化的必要性[J]城市燃气，2000
[2]《城市燃气》第15次编委会会议纪要[J].城市燃气，2005
篇3
1、务必确认是否打开阀门。
2、消防管线要保证随时都能出水，救火是十万火急的事情。在北方，冬天很冷，如果管道里面有水，很可能会被冻住，所以，为了确保消防管道在使用时，露天部位的管线都必须是空的，不能有水。
（来源：文章屋网 ）
篇4
【关键词】管道；安装；试压；冲洗；焊接
1 工程概况
洋河酒厂新建22万吨酒罐区分300吨酒罐2个车间共48个300吨储罐；600吨酒罐车间4个共27个600吨储罐；1200吨酒罐车间5个共58个1200吨储罐；2400吨酒罐车间6个共36个2400吨储罐；5000吨酒罐车间1个共2个5000吨储罐。储存物质均为白酒（小于60度）水溶性丙类液体。另外有600吨甲类液体罐6个，储存物质为白酒，水溶性甲类液体。
酒罐区消防工程包括固定式消防冷却水系统、泡沫灭火系统、夏季喷淋系统、火灾自动报警系统。管道材料多种，连接方式复杂，有焊接钢管焊接、手工电弧焊、氩弧焊、PE管的焊接等等。
2 施工技术装备
本工程主要物体是圆柱型储罐，高度较高，其中5000吨储酒罐高达20米，消防冷却系统管网主要是高空作业，且不宜搭建脚手架，对比之后选择了制作吊笼作为施工人员的操作平台。吊笼应能满足人员上下自由活动、不易晃动、抗风能力较强等特点，故采用封闭型爬梯式吊笼。
吊笼可以围绕酒罐做圆周运动，高度可依据需要调节；吊笼采用安全绳和导链双保险固定，进入其中的人员系安全带和保险绳；根据风力大小可在地面增加配重提高吊笼的稳定性。需4个（2个小组作业，每组2个），支撑杆4根，共需材罐体材料如下：镀锌钢管DN20=260米，DN80=72米。
消防冷却系统环管是DN100的不锈钢管，围绕储酒罐组成圆形。原来管道都是由施工单位现场制作，缺点很多。如：施工环境差，受天气影响施工时间长，施工设备不全，质量无法保证等因素导致设备成本提高、使用寿命低、施工周期长而影响整体工程进度、增大投资方的投资金额，从而无法满足现实工程需求。为了克服管道在弯制过程中会产生管壁变形、断面椭圆变形、内侧管壁皱褶变形等不利因素，经过比较冷弯弯管、热弯管、折皱弯管等工艺特点，采取了热弯管工艺。全部在工厂内设计制作，具有生产周期短、设备先进、生产环境优等条件，使得其成本无形降低，且质量有保证。为了便于高空吊装，将环管制作成6米长的圆弧，运到现场后，只需按随货图纸组装即可，从而缩短安装周期，降低安全隐患，有效保持现场施工环境。
3 管道支架的安装
管道支架焊接在不锈钢储酒罐外壁上，如果酒罐制作好后再焊接，无疑会加大施工难度，因此和罐体制作同步，低空作业。
（1）支架规格、型号、安装位置应符合图纸要求，不得随意更改或变动。
（2）支架安装应平整牢固，支架间距应符合设计及规范要求。
（3）喷淋环管垫板与罐壁立缝碰撞时，可平移200mm，即使未碰撞但很相近时，垫板与壁立缝也应相隔200mm。
（4）泡沫支架画线，按设计说明要求罐壁上消防泡沫线环管以2?的坡度，坡向消防泡沫线立管接出位置。
（5）不得有漏焊、裂纹、高度和长度不够等缺陷。
4 管道安装
消防冷却水系统、泡沫灭火系统地上部分主要采用316L奥氏体不锈钢，因此采用手工电弧焊、氩弧焊两种方法，夏季喷淋系统地上部分采用PE管的焊接，地下部分全部采用焊接钢管焊接。
4.1 焊接方法
由于现场多数为不锈钢管道，且大小不一，根据不锈钢的焊接特点，尽可能减小热输入量，故采用手工电弧焊、氩弧焊两种方法，d >Φ159mm的采用氩弧焊打底，手工电弧焊盖面。dΦ159mm 的全用氩弧焊。焊机采用手工电弧焊/氩弧焊两用的WS7-400 逆变式弧焊机。
4.2 焊接材料
奥氏体不锈钢是特殊性能用钢，为满足接头具有相同的性能，应遵循“等成分”原则选择焊接材料，同时为增强接头抗热裂纹和晶间腐蚀能力，使接头中出现少量铁素体，选择HooCr19Ni12Mo2氩弧焊用焊丝，手弧焊用焊条CHSO22 作为填充材料，其成分见表1 和表2。
4.4 坡口形式及装配定位焊
坡口形式采用V 形坡口，由于采用了较小的焊接电流，熔深小，因而坡口的钝边比碳钢小，约为0～0.5 mm，坡口角度比碳钢大，约为65°～700°，其形式见图l 。
因不锈钢热膨胀系数较大，焊接时产生较大的焊接应力，要求采用严格的定位焊。对于dΦ89 mm 的管采用两点定位，d=Φ89-Φ219 mm采用三点定位，d219 mm 的采用四点定位；定位焊缝长度6～8 mm。
4.5焊接技术要求
（1）手工电弧焊时焊机采用直流反接，氩弧焊时采用直流正接；
（2）焊前应将焊丝用不锈钢丝刷刷掉表面的氧化皮，并用丙酮清洗；焊条应在200～250 ℃ 烘干1h，随取随用；
（3）焊前将工件坡口两侧25 mm 范围内的油污等清理干净，并用丙酮清洗坡口两侧25 mm 范围；
（4）氩弧焊时，喷嘴直径Φ2mm ，钨极为钵钨极，规格Φ2.5mm ；
（5）氩弧焊焊接不锈钢时，背面必须充氩气保护，才能保证背面成形。采用在管道内局部充氩的方法，流量为5～14L/min，正面氩气流量为12～13L/min 。 打底焊时焊缝厚度应尽量薄，与根部熔合良好，收弧时要成缓坡形，如有收弧缩孔，应用磨光机磨掉。必须在坡口内引弧熄弧，熄弧时应填满弧坑，防止弧坑裂纹。
由于该不锈钢为奥氏体不锈钢，为防止碳化物析出敏化及晶间腐蚀，应严格控制层间温度和焊后冷却速度，要求焊接时层间温度控制在60℃ 以下，焊后必须立即水冷，同时采用分段焊接。具体分段方法见图2。这种对称分散的焊接顺序，即可增大接头的冷却速度，又可减小焊接应力。
5 泡沫溜槽安装
泡沫溜槽是安装在储酒罐内壁上使抗溶性泡沫沿其向下流动的槽型装置，安装应沿罐壁内侧螺旋下降到距罐底1.0～1.5m处，溜槽与罐底平面夹角宜为30°。由于直接和储存物质接触，因此材料也是采用食品级不锈钢316L，焊接技术可参考管道的焊接。
6 管道试验
管道安装完毕，应按设计规定对管道进行强度及严密性试验、吹扫或冲洗、泄漏性等试验。试验方法不是本文重点讨论范围，可参阅相关规范进行。
7 质量控制要点
对于安装工程来说，影响施工质量的因素很多，但焊接质量绝对是其中的重要一环。合格的焊接可以是工程成为一座丰碑，而不合格的焊接可以使其在瞬间毁掉。保证焊接质量，主要从以下三个方面考虑：
（1）焊工必须持证上岗，最好有两年以上的不锈钢或珞钼钢的焊接经验。
（2）焊条在使用前，要按使用说明书的规定进行烘焙。烘焙必须使用可控温的专用烘干箱，用多少烘多少，随用随取。烘干后的焊条应放在保温桶中使用。外漏超过2小时应重新烘焙，重复不宜超过3次。
（3）不锈钢管道坡口可采用机械加工或等离子切割。在施焊前应先清除坡口处的氧化层及毛刺等。为了便于清除焊后飞溅，可先在焊口两侧50mm范围内，涂刷白垩粉浆，焊后再将其清除。
8 安全保证措施
（1）所有施工人员必须经过三级培训，并持有效的入场证才能进入现场进行施工作业。
（2）进入现场的施工人员必须按规定穿戴及正确使用劳保用品。高空作业人员不得患有高血压等禁忌症，作业时必须100%系挂安全带，且安全带必须“高挂低用”，即安全带的系挂点应高于人的腰部。
（3）电焊工、起重工、电工等特殊工种必须持证上岗，无证者不得从事相关作业。
（4）进行吊装作业之前起重工必须对钢丝绳、板夹等吊索具进行检查，不得使用带病工具，钢丝绳、板夹等不得超负荷使用。且在正式吊装作业之前必须进行试吊。
（5）吊装作业过程中必须经影响区域进行警戒围护，吊物下禁止站人。
9 结语
储酒罐喷淋环管对接要求精度高，管道弯制、运输、保管过程中的变形都要严格控制，焊缝与支架的的距离在制作支架时要统一考虑，防止支架返工。管道施工一定要整体考虑，科学安排施工操作程序，严格管理，实现管道安装安全、优质、实用与美观。
参考文献
[1]中国管道安装协会.管道施工实用手册[M].北京：中国建筑工业出版社，1998.
[2]GB50184-2011 工业金属管道工程施工质量验收规范.
[3]GB50236-2011 现场设备、工业管道焊接工程施工规范.
篇5
【摘 要】随着我国经济的不断发展，城市人们生活水平不断的提高，现在城市用地紧张，所以现在城市不管是办公还是住房，都以高层为基础，往往高层防火安全，本文就是喷淋消防管道系统安装技术进行论述。
【关键词】高层建筑；支管穿梁；系统管路；质量控制
1 自动喷水灭火系统支管穿梁套管的安装
1.1 自动喷水灭火系统支管穿梁套管的预埋及质量控制
在施工过程中，影响穿梁套管预埋质量的因素较多，穿梁套管本身的施工工艺和方法是主要影响因素；因此，正确、合理地确定穿梁套管预埋的施工工艺和施工方法是保证穿梁套管预埋质量的关键。一般穿梁套管预埋的施工工艺流程为：穿梁套管预制—穿梁套管预埋—成品保护及维护。
1.2 套管制作
（1）确定套管长度。首先要确定梁的宽度后才能确定套管的长度。根据实际施工的经验，为适应主体施工时梁支模产生的误差，套管下料时确定套管的下料长度可比梁的宽度少5mm。
（2）切割焊接钢管。要求切割的套管端面平整，并应将套管两端毛刺剔去。
（3）为防止浇筑混凝土时混凝土渗入套管，将套管一端用封口胶带封牢，然后将湿的锯末（木屑）满装套管内，再将套管另一端封牢。
（4）将预制好的套管按长度规格分类堆放。
1.3 套管预埋
（1）放线，确定穿梁套管在平面上的位置。首先熟悉图纸，根据图纸上自动喷水灭火系统支管的走向，在土建主体施工已经支好的楼板模板上用墨线弹出套管在平面上的位置，以保证在水平面上同一支管上所有套管在一条线上。
（2）根据现场梁钢筋绑扎实际进度，配合土建将预制好的套管放入梁内。
（3）确定穿梁套管标高。穿梁套管预埋标高的确定一方面应从梁的结构受力角度上考虑，将穿梁套管尽量预埋在梁的中部，使穿梁套管对梁的结构受力条件影响最小。另一方面又要使穿梁套管控制在同一水平标高，才能使自动喷水灭火系统支管顺利穿过。因此实际施工时，对支管无论穿过的是主梁还是次梁，要综合考虑，统一确定套管管顶低于楼板模板面某一个高度（如150mm），并且使套管管顶标高误差控制在±5mm以内。
（4）焊接固定。将穿梁套管与梁上的非受力筋进行焊接，要求焊接牢固，焊接方式尽量统一，保证套管在浇混凝土时不发生移位。在焊接时，先用钢筋在套管下部交叉点焊接，上面再支两根钢筋吊在梁筋上，但注意焊接时不能直接在主筋上引弧。焊接固定套管前后，用水平尺检查套管水平度，或再次用尺子量取套管两端的预埋标高是否正确，以保证套管的水平度，防止套管“翘头”现象的发生。
2 消防水泵安装质量控制
2.1 消防水泵设备安装方案及安装步骤
2.1.1 消防水泵管道连接要点
（1）当设计无规定时，水泵出水管上应安装压力表、止回阀、闸阀及试验阀用DN65mm放水阀，放出的水宜返回水池；消防水泵泵组总出水管上还应安装压力表和安全泄压阀。试验检查用的放水阀应安装在水泵的出水管上，且在止回阀与闸阀之间，不应安装在止回阀之前；为了避免泵在突然停电时倒转和受水锤冲击，出水管路应安装止回阀，并安装在闸阀的后面。
（2）水泵总出管应根据需要设控制阀门，以保证其中任一条故障检修时，其余供水管仍应保证供给全部消防用水流量；止回阀应采用缓闭式的；控制应采用明杆阀门，泄压阀应采用可调式安全泄压阀；水泵与管道之间也必须作减震处理，在水泵进出水口处安装可曲挠橡胶减震接头，把水泵的振动尽可能少的传至管路上，减少振动，从而增加管路及阀门使用寿命，减少事故发生。管支架宜采用弹性支架。
（3）水泵出水管上所安装的柔性接头的位置和数量应符合设计规定，通常应分别安装在水泵出口处及出水管架空管段上，避免振动波及到管道，要既能防震又要保持管道位移在允许范围之内；水泵出水管上的压力表须带有旋塞阀及缓冲装置，其量程应为工作压力的2～2.5倍，表上应有校验标志；弯头不能直接与水泵进口相连接，必须装一段长约为3倍直径的直管，否则将造成水泵进水口水流紊乱，影响水泵效率。
（4）水泵出水管及其附件应用支、吊架固定，不得使管道重量压在水泵设备上，吸水管上不得用蝶阀。
（5）吸水喇叭口与水池底部距离由设计确定，喇叭口口径应比吸水管管径大2倍左右；喇叭口与吸水管的连接方式采用焊接，并要用支架固定于池底。喇叭口上应安装防护网，防止一些大型脏物被泵吸入造成阻塞。吸水管管径应符合设计要求，且不得小于水泵吸入口口径；吸水管穿过池壁的中心标高与水泵吸入接口标高应符合设计要求，吸入管水平段宜有不少于0.1%向水泵方向的上扬坡度；与水泵吸入口的连接应采用偏心异径管，上平下斜安装；吸水管不得呈现倒坡向及产生气囊的弯曲、变形现象。
2.2.2 水泵安装工艺流程
基础施工及验收开箱检查水泵检查清洗机座安装测定底座水平度地脚螺栓安装垫铁安装水泵及电机吊装水泵找中水泵找平水泵找正检测安装调试水泵试运转。
2.2.3 水泵基础
设备全部选定后，进行设备基础的设计和施工，其施工工艺流程为：水泵确定（基础位置确定、基础做法确定、基础尺寸确定、同定方法地脚螺栓位置确定）基础安装图基础施工。
2.2 安装施工质量控制
2.2.1 基础施工要点
泵的基础一般为混凝土，长度应比泵的底座长出50～70 mm，应当统一考虑前后定位，上下标高，做到整体划一，协调美观。混凝土基础的强度、安装标高及中心线应符合设计要求，必须严格照设计图配筋、混凝土的标号及配合比施工。
2.2.2 泵地脚螺栓和垫铁的安装
（1）地脚螺栓的直线度偏差不应超过10/100。
（2）地脚螺栓任一部分离灌孔壁应大于15 mm。
（3）螺栓底端不应碰孔底。
（4）地脚螺栓上的油脂和污垢应清除干净，但与泵相连的螺纹部分应作防锈处理并且涂上油脂。
（5）螺母与垫圈和垫圈与设备底座间的接触应良好。
（6）拧紧螺母后，螺栓必须露出螺母，其露出长度宜为螺栓直径的1/3～2/3。
（7）拧紧地脚螺栓，应在预留孔中的混凝土达到设计强度的75%以上时进行，各螺栓的拧紧力应均匀。
（8）承受主要负荷和较强连续振动的垫铁组，宜使用平垫铁。
（9）每一垫铁组应尽量减少垫铁的块数，且不宜超过3块，并少用薄垫铁，放置平垫铁时，最厚的放在下面，最薄且不小于2 mm的放在中间，垫铁的安装应整齐平稳，保证每块垫铁与基础面都有良好的接触，并应将各垫铁相互间定位焊牢，但铸铁垫铁可不焊。
（10）每一垫铁组应放置整齐平稳，接触良好，设备找平后，每一垫铁组均应被压紧，并可用0.25 kg手锤逐组轻击听音检查。
（11）设备找平后，垫铁端面应露出设备底面外缘，平垫铁应露出10～30 mm，斜垫铁宜露出10～50 mm。垫铁组伸入设备底座底面的长度应超过设备地脚螺栓的中心。
2.2.3 泵的找正应符合的要求
（1）安装后，水泵泵体的底座应水平，且与隔振垫的基座接触严密，定位基准线应符合设计要求，设备的平面位置及允许偏差应符合相关规范的规定。
（2）泵与管道采用法兰连接时，法兰应与管道中心线相垂直，两法兰面应平行，柔性软接头应能自由伸缩。连接后，应反复校正，如不正常应调整，调整时应将泵、管道脱开，以防止杂物进入泵内损坏泵的零件。
（3）泵与管路连接后，应复核找正情况，如管路连接不正常时，应调整管路。
篇6
关键词：排水管道；管线综合；设计
随着社会经济的不断发展以及人们日益提高的生活水平，城市、社区道路下的市政管线也在日益的复杂起来。在布置小区内给排水管道的过程中，不仅要与小区的的地形以及建筑物管道纳入考虑的范围之内，还要综合小区的燃气、电力等管线。合理安排小区的给排水管道，不仅在一定的程度上可以节约资源，还大大方便了居民的日常生活。
一、管道综合
现在对小区给排水管道进行设计时，一定要综合考虑到各种管道的安排线路，要防止出现各种管线抢位的情况，在对各种管线的水平位置进行确定时，一定要按照相关的要求来进行规范。一般情况下，不能将管沟设置在道路下，在对配水管道进行布置时，一定要按照相关的要求，尽量安排在人行道或者是绿地下面，并且要尽量满足各个管线之间的技术、施工、使用等要求。在进行管道综合时，在布置上一定要按照下面的规定来进行：
1.管道综合的原则应该是新管让老管、小管让大管、临时管让永久管以及有压管让无压管。
2.交叉安置污水管和给水管时，应该在污水管的上面铺设给水管。
3.当有损坏的管道时，一定要保证不对生活用水、建筑物的基础等造成影响。
4.在对管道进行排列时，应该综合考虑其产生的影响以及基本用途。比如：生活饮用水管道应该离污水管道远一些；不应该让直流电力和其他的金属管靠近，避免腐蚀后者等。
5.应该有两点要求作为给排水管道的埋设深度：
（1）不让行车力以及振动损坏管道；
（2）管道内的水流不会增高温度或者冰冻。
二、选用管材
（一）选用管材的原则
（1）在选择小区给水管道时，如果DN100mm时，所选用的管道应该是镀锌焊接管或者是给水塑料管。
（2）在选择小区给水管道时，如果DN100mm时，所选用的管道应该给水塑料管或者是球墨铁铸管道。
（3）虽然钢管具有高强度、韧性好的特性，但是具有较差的防腐性能。在排水管道的选择上，我国有严格的规定，应该将镀锌钢管这一具有热镀工艺的管道作为生活中居民的给水管道。
（4）在我国很多城市中，都会采用球墨铸铁管，因为这是一种较为理想的给水埋地敷设管道。筑态型和离心可延型是球墨铸铁管的两大类。在国际上，大多数都会选择性能较好的离心可延性球墨铸铁管，当然，这一铁管也在我国积极推广使用。虽然和离心可延性球墨铸铁管相比，铸态型球墨铁管的性能没有那么好，但是依然比其他的铁管要更为的优越。铸态型球墨铸铁管具有过渡选用的作用。
（5）从小口径给水管道来看，塑料管具有诸多的优点，比如较好的输水性能、重量较轻、较强的耐腐蚀性以及高强度的耐压等特点，已经成为一种发展趋势。通常情况下，经常会选用的给水塑料管有聚丁烯管、PVC―U、HDPE等。在这些塑料管中，经常会用到的是HDPE，这种管道不仅具有上面塑料管的优点，还可以极大的满足在城市道路下对塑料管进行直埋地敷设。
（6）在埋设给水排管道时，一定要将防腐问题作为重点。通常情况下，会将钢管敷设在地震区、穿越铁路等这种管径要求大的地方。在敷设钢管时，会有地下水、土壤等侵蚀管材的同时，地下杂流也会影响到钢管，因此，为了避免这一现象的发生，一定要采取防腐措施，隔绝地下的杂流，延长管道的使用寿命。一般情况下，会采用泥沙浆防腐的措施来埋设地钢管，会通过石油、沥青来进行外防腐，并且还严格的分为三个等级，分别是普通级、加强级以及特加强级，因此，在进行设计时，应该充分的与实际情况相结合。
（二）小区排水管常用管材及选用
一般情况下，很少将金属管用在室外无压排水管上，使用金属管，通常是在由严格要求渗漏或者是需要排水管道承受较大压力的地方。
（1）可以将钢筋混凝土管和埋地排水塑料管等运用在小区的雨水管和排水管上。近些年来，都要求将排水塑料管用在小区排水管道较小的管径上。
（2）在安装排水管时，如果遇到需要穿越河流、管沟等这些特殊的地段时，就应该采用钢管或者是铸铁管。
（3）塑料排水管可以用在居住区内的化粪池前的排水管上。
（4）通常情况下，大多数都会将具有耐腐蚀性强、轻质地等优点的塑料管运用在室内，也可以进一步推广运用在小区中。多数情况下，都会将硬聚氯乙烯塑料管应用在排水管道中。
（5）在小区的给排水管道铺设中，不建议使用施工较为麻烦的陶土管。当然，通常采用陶土管，是用在具有较强腐蚀性的污水工程中。
（6）一般情况下，可以将钢管或者是给水铸铁管运用在承压排水管上。近年来，也经常在室外排水工程中广泛的运用HDPE高密度管和双壁波纹管等。
（7）通常情况下，使用热塑料管和金属排水管是在排水温度大于40℃时。
三、确定管径
（一）确定给水流量以及管径
在选择居住小区室外给水管道管径时，会将《筑给水排水设计规范》作为基本的依据，在对居民的用水量、用水定额等进行确定时，应该根据《居住小区给水排水设计规范》来严格执行。在对给水流量进行计算时，一定要明确的划分设计流量以及最大小时流量的运用范围。
流量与管径相对应这一问题，不管是市政给水管道，还是居住小区室外给水管道，无一例外都会设计到这个问题。一般会按照《给水排水设计手册》来对流量、流速等进行确定。在对小区管道进行确定时，可以在参照《水工业工程设计手册.建筑和小区给水排水》的基础的同时，与实际经验相结合来确定。
一般情况下，会根据各种用水类型来确定设计供水量。
（1）综合生活用水：主要包括公共建筑和居民生活用水。在综合分析综合生活用水定额以及最高日时变化系数之后来进行确定。
（2）工业企业生产和工作人员生活用水：一般情况下，根据生产工业的要求来对生产用水量进行确定；根据车间所属的性质来对工作人员的生活用水量进行确定。
（3）消防用水：根据有关规定对消防水压、水量等进行确定。
（4）绿地和浇洒道路用水：在对用量进行确定时，要综合考虑到气候、路面、土壤、绿化等因素。
（二）确定排水管道流量
1.选择排水体制
通常情况下，会将排水工程以及当地城镇的总体规划作为设计排水工程的主要依据。在选择排水体制时，应该要在综合考虑了原有的排水设施、城镇规划、污水处理以及利用情况和当地的降水情况等进行确定。并且将分流制运用在新建地区的排水系统中。
2.确定生活排水量
在对居住小区的给排水量进行确定时，要通过计算最大时排水量来进行确定。在排水管道的设计中，有明确的规定了最小的坡度设计和最小管径设计。因此，在计算排水管道排水量时，要注意以下几点：
（1）雨水管道的水力计算应该符合规范规定的最大允许流速、控制最小流速设计的最小设计坡度要求。
（2）如果在最小坡度时，最小管径所通过的流量大于雨水管道管段的设计流量，则不将这段作为计算范围。对于不计算管段，在设计时，应该按照最小的坡度来进行，并且用最小的管径。
（3）水流转交在管道交接或者转弯处，不应该低于90°。
（4）当小区排水管在接入小区内接户管时，至少一定要有10～20cm的落差。
结束语
总而言之，随着我国经济的不断发展，面对着不断出现的新建的中、高档小区，人们在生活环境方面，也提出越来越多的要求。因此，在设计住宅区给排水管道时，在精确计算的同时，还要合理进行安排，要在满足排水量为前提下，统一进行规划，不仅要节约管材，还应该满足美观、环保的要求。
参考文献：
[1]周明文.住宅小区给排水管道设计[B].四川建材，1008（02）：259―261.
[2]赵俊玲.浅谈居住区给排水管道设计[B].生活与环境研究，2010（5）：37―38.
篇7
说完“倒须”,我们再来看看眼下谈得热烈、影响到大部分网络生存方式下网民的网络监管。为什么会监管?因为互联网在带给我们很多便利的同时,也侵略到了我们传统的道德底线,还危及到社会甚至国家的稳定。就像夏天开窗户,不仅会进来新鲜空气,也会进来苍蝇蚊子,这就需要装纱窗了。我的理解安装纱窗就是一种监管方式。陡然安装这个,大家不习惯,自然也感到不方便。之前“自由”惯了,被管束总觉得不自在。其实真正的自由前提是自律,如果自律不足影响到社会,那么就只有他律了,所以从这个角度来看监管也是相当重要的,必要的。
现在的问题不是需要不需要监管的问题,更多的事实已经让我们看到互联网行为需要规范,现在的问题是如何监管的问题?政府在互联网上哪些领域有为?哪些领域可以无为?当然无为首先得有为。这些现在在摸索,今后还要摸索一段时间。下面笔者根据十多年深度接触互联网的体验,结合中国互联网的实际情形,提出一些意见供大家参考:
第一,国家需要掌握中国域名与IP地址的完全控制权。
域名资源和IP地址的控制权我们还不完全具备,.com还具有典型的传统经典诱惑力,好像手机号码中的159号段一样,CN域名注册量连年攀升,但是相应的网站绝对量还不成比例。今后需要逐步替换掉.com,,net,.org这些传统的域名和服务器不在国内的域名,需要做出一个政策导引。IP地址的工作亦不能懈怠,尽快完成国家标准的执行与国际认可工作。这已经涉及到国家安全,相对于互联网领域的其他事情,这是最大的事情了。
第二,域名管制与机房管制需要严格匹配,技术与内容监管分离。
IDC作为一个技术支持机构,需要将内容合法性和技术服务分离。国家部委需要进行分工,公安机关可以负责技术领域的匹配工作,文化部门可以负责内容领域的匹配,以他们为主体,再来进行专项工作分工,当然多年来多头管理的事实之下,做如此调整还是有一定困难。其核心是监管主体要非常明确,这样才可能方便组织更充分的资源来保证互联网秩序。
第三,个人实名信息认证。
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机械通气治疗是临床上抢救呼吸衰竭患儿的常用方法，如何解决通气管道的消毒对机械通气患者具有重要意义，直接关系到抢救的成败。目前消毒呼吸机管道、湿化器、接头的方法有甲醛气体熏蒸消毒或500mg/L含氯消毒剂浸泡消毒。在临床护理工作中这几种消毒方法未做统一，经我们研究对比发现，高压灭菌简单、经济、方便、无腐蚀性，保存时间约半年。现将消毒方法报告如下。
1 材料与方法
1.1 材料 德国西门子6481487儿童呼吸机通气管道、湿化器、接头各2套，透明有机玻璃式开门密闭熏箱，规格为0.5m×0.4m×0.5m，容积0.1m3，内有一层带195个圆孔隔板，孔径为1cm，无菌棉拭子，无菌容器，湿温度计，普通培养皿，40%甲醛溶液，高锰酸钾，健之素(含氯500mg/片)，95%酒精。
1.2 方法 将使用后的呼吸机通气管道、湿化器、接头用清水冲洗风干后随机分为三组，共消毒91次，其中熏蒸组(A组)32次， 浸泡组(B组)28次，高压灭菌组(C组)31次。
1.2.1 A组 将通气管道、湿化器、接头放入熏箱内，管道悬吊于箱内，开口向下，取40%甲醛置于箱体内，关箱计时，密闭熏蒸60min，熏蒸后取出物品，用氧气充出甲醛味，药液一经释放，气体在管道内不受阻，广泛弥漫于管道中。
1.2.2 B组 配制500mg/L的含氯消毒剂6000ml，将清洗后的通气管道，湿化器、接头浸泡于消毒液内计时30min，消毒完毕，用蒸馏水冲洗干净。
1.2.3 C组 将通气管道、湿化器、接头清洗干净风干后送供应室高压灭菌消毒。
1.3 检测方法 消毒前采样：用无菌生理盐水浸泡无菌棉拭子，在湿化器内侧25cm2处往返涂抹，使无菌棉拭子充分接触物体表面，然后将棉拭子放入10cm无菌生理盐水试管中，震荡均匀后无菌操作，取1ml放入普通营养琼脂平皿内，将通气管道，接头放入4000ml无菌生理盐水容器内，接头按无菌操作反复冲洗1～2min，然后将该液通过无菌过滤膜过滤，将滤膜贴于普通营养琼脂平皿上，置37℃温箱培养24h。观察结果：消毒后分别采样，采样方法同消毒前。
1.4 效果判定 根据卫生部《消毒技术规范》的规定，即:(1)消毒后物体表面不得检出相应的致病菌;(2)消毒后自然菌的杀灭率90%。杀灭率按下式计算：杀灭率=[(消毒前菌落数-消毒后菌落数)÷消毒前菌落数]×100%;(3)检测熏箱的温度(24±2)℃，湿度60%。
1.5 统计学处理 采用χ2检验。
2 结果
2.1 3种消毒方法消毒前后细菌菌落数和杀灭率 见表1。表1 3种消毒方法消毒前后细菌均数和杀灭率由表1可见，高压灭菌杀灭率最高。
2.2 3种消毒方法对管道的损坏情况 见表2。表2 3种消毒液对管道的损坏情况 由表2可见，熏蒸组、高压灭菌组对管道无损坏，浸泡组可使管道变硬，易破裂，影响抢救工作。
3 讨论
篇9
［关键词］ 阵发性心房颤动；导管消融；临床疗效；心功能
中图分类号：R541.7＋5 文 献标识码：A 文章编号：1009_816X(2010)02_010 5_02
房颤是临床上最常见的心血管疾病之一，应用药物治疗往往效果欠佳。利用三维标测系统指 导下的房颤导管消融术近年逐渐成为房颤治疗的主要手段，据报道，目前这项技术治疗房颤 后不 服用抗心律失常药物能维持窦性心律的总体成功率约在90％以上［1］。本文探讨房 颤消融成功后对心脏收缩功能是否有影响，扩大的左心房是否能缩小，同时评价房颤导管消 融术的临床疗效及安全性。
1 资料和方法
1.1 临床资料：2008年9月至2009年5月本院收治的阵发性房颤患者25例行三维电解剖标测 系统(CARTO)指导下的环肺静脉线性消融术。男14例，女11例，年龄45～80（62±10.3岁） 岁，合并高血压的15例。
1.2 电生理检查和导管消融：术前停用所有抗心律失常药物至少5个半衰期。使用三维电 解剖标测系统（CARTO)进行左心房的三维解剖重建、标测及消融。消融时使用冷盐水灌注导 管在同侧肺静脉口外行环状消融。环状消融的终点是两侧肺静脉均实现电学隔离且环形消融 线内电位小于0.1mv。
1.3 术前、术后处理和疗效判断：消融后继续口服抗心律失常药物1个月。术后前5日给 予低分子肝素抗凝，同时口服华法林抗凝。3个月后如无房颤发作，停用华法林，如仍有房 颤发作则继续抗凝。术前1周内、术后1周、2周及1、3个月时分别进行电话及心电图和动 态心电图随访，随访内容为症状性房颤及其他房性心律失常的发作频率、持续时间。同时术 前及术后24小时、72小时监测心肌酶谱及肌钙蛋白。
1.4 心超检查：所有患者术前由经胸二维彩色多普勒超声心动图(TTE）胸骨旁短轴切面测 定左房大小和射血分数(EF），并在术后六个月随访时再次心超检查，均由本院心超室固定 的医师采用固定彩色超声诊断仪检查，探头频率为2.0～4.0MHz，术后维持窦性心律者定 义为在未服用抗心律失常药物的情况下无任何房颤发作至少已2个月，否则则归为未成功维 持窦律组。
1.5 统计学处理：所有数据均采用SPSS 11.5软件包进行统计分析，计量资料以x－±s表示，两组均数的比较采用t检验，多 样本组间比较采用F检验，P＜0.05为差异有统计学意义。
2 结果
2.1 手术安全性：所有患者术中肺静脉隔离率均实现100%，术中、术后未出 现心包填塞、肺静脉狭窄等并发症。术后至出院前患者无呼吸困难、咯血等不适，查体未见 颈静脉怒张，未扪及奇脉，心脏听诊未闻及心包摩擦音。术后观察5～9d出院。平均手术时 间是180±31min,X线透视时间31±9.6min。
2.2 临床疗效：电话及心电图和动态心电图随访显示术后3月25例患者中有23例患者维持 窦性心律，2例患者仍有阵发性房颤发作，其中1例合并有房扑发作，但总体发作频率及发作 时间均明显减少，同时术后3月时动态心电图提示房性早搏发作次数亦明显，P＜0.01 ，无患者发展到持续性房颤。
2.3 心肌损伤指标变化：患者术后24小时肌钙蛋白T、肌酸激酶同工酶（CK_MB）与 术前比较均增高（P＜0.01），但术后72小时即有明显下降。和术前无明显差异，见 表1。
2.4 心超检查结果：房颤患者导管消融前后的LVEF值对比，从数值上看来成功维持窦性心 律组的患者LVEF较术前略好，但是差别无统计学意义。而术后仍有房颤发作者，LVEF则低于 术前，但是差别亦无统计学意义。成功维持窦律者左房均缩小，未成功维持窦律者左房均扩 大，差别有统计学意义，见表2。
3 讨论
导管消融治疗房颤，可改善患者的症状、预后及心功能，已为临床共识。 本文25例阵发性房颤患者术中肺静脉隔离率均实现100% ,术后有23例患者维持窦性心律，1次消融成功率达92％，并且复发的2位患者总体发作频率 及发作时间均较术前明显减少，同时24小时动态心电图提示房 性早搏的发生亦显著减少。未出现心包填塞、肺静脉狭窄等并发症，术后至出院前患者无呼 吸困难、咯血等不适，虽出现了肌钙蛋白及心肌酶谱的一过性升高，但心肌损伤的量并不大 ，证实了导管消融治疗房颤安全性。
左房增大是脑卒中和死亡的重要的预测因子［2］，亦是房颤的易发因素。房颤可以 引起左房扩大，即使在孤立性房颤或阵发性房颤也是一样［3］。Allessie等［ 4］发现心房越大，可容纳的折返波越多，越容易房颤持续。而房颤的存在，又可以使心 房肌细胞内钙超载，动作电位2相平台期钙内流减少，心房肌收缩减弱，进而使左心房扩大 。有研究发现房颤发作越频繁，阵发性房颤患者的左房功能受损越明显［5，6］。但 在行心脏电转复的患者中，将房颤患者积极地电复律使窦性心律得以维持，可以逆转左右心房的扩大［7］。一项外科心内膜线性消融术后的随访研究也发现，虽然患者术后左 房大小无差别，但在窦性心律得以维持的患者中，左房减小，而在仍有房颤持续的患者中， 左房增大［8］。本文也发现，房颤患者经导管射频消融术治疗后如果术后能维持窦 性心律，那左心房内径将较术前明显减少，对左心室的收缩功能也没有不良影响，相反有提 高LVEF的趋势；而术后仍有房颤发作者，其左房容量较术前有扩大趋势。所以，及早有效的 治疗房颤，阻断其和左房重构间的恶性循坏，对于房颤患者的治疗具有重要意义。
参考文献
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［3］Phang RS, Isserman SM, Karia D, et al. Echocardiographic evidence of left a trial abnormality in young patients with lone paroxysmal atrial fibrillation［J ］. Am J Cardiol，2004,94(4)：511-513．
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［5］Matsuo S, Lellouche N, Wright M, et al. Clinical predictors of terminationand clinical outcome of catheter ablation for persistent atrial fibrillation［J ］. J Am Coll Cardiol，2009，54（9)：788-795.
［6］Lin YJ, Tai CT, Chang SL, et al. Efficacy of additional ablation of complexfractionated atrial electrograms for catheter ablation of nonparoxysmal atrialfibrillation［J］. Cardiovasc Electrophysiol，2009，20（6）：607-615．
篇10
文献标识码： A
文章编号： 1814-8824(2007)-4-0016-03
摘要：导管消融技术治疗房颤,是 90年代临床电生理学最受关注的问题之一,射频消融实质上是热损伤，电极下的心肌组织被射频电流转变的热能加热，发生脱水干涸，继而导致凝固性坏死,通过导管消融局灶或起源自心房某些部位不规则发放的快速脉冲所引起的房性早搏来消除房颤。
关键词 导管消融技术 房颤
自从1981年Scheinman等首次经导管用直流电消融房室交界区获得成功,1985年Huang等首次采用射频电流消融狗的房室交界区获得成功,1987年Borggrefe等应用射频电流消融人的房室旁道获得成功,1988年国内湖北医科大学开始射频消融的实验研究后,导管消融技术就被广泛应用于临床,并获得极大的成功。房颤是心血管疾病中常见的及多发的心律失常,也是心脏外科手术或胸腔手术常见的并发症。本文将就导管消融技术治疗房颤作一综述。
1 导管射频消融术
射频电流是一种频率范围在100kHz～3MHz的高频交流电，在医学中应用主要是外科手术用的高频电刀与电凝器。由于心脏组织是电敏感组织，在心内进行射频消融既要避免射频电与组织接触产生的电火花，又要防止不适宜的电流刺激产生的室颤等严重后果,同时又要单纯利用其热效应，因而心脏射频仪一般选择输出为500kHz的连续未调制的正弦波，输出能量在0～50W或更大的范围内连续可调。
射频电能可全部转化为热能，其产热大小为Q＝0．24I Rt(kcal)。由此公式可以看出,产热大小与电流强度的平方(I )、阻抗(R)及时间(t)成正比。在射频仪-大头导管-人体组织-皮肤电极组成的闭合电路中，R最大值发生在与大头电极接触的心内膜和与板状电极接触的皮肤处。正常时，由于大头电极的面积远小于板状电极，因而大头电极接触的心内膜处的电流密度与阻抗远大于板状电极接触的皮肤处，故心内膜处温度最高而实现消融目的。但当板状电极与皮肤接触不良，使接触面积减少，电流密度与阻抗增大，局部温度增高，便发生皮肤烧伤。射频消融实质上是热损伤，大头电极下的心肌组织被射频电流转变的热能加热，发生脱水干涸，继而导致凝固性坏死。热损伤的程度取决于局部温度。动物实验的结果表明：局部温度70℃损伤不可逆；>100℃组织迅速干涸；甚至碳化。因此，射频消融的适宜局部温度为60～90℃。影响组织局部温度的因素很多，其中最主要的是大头电极对局部组织的接触压、输出功率与放电时间。接触压不足时，达到适宜温度所需功率大、时间长，甚至达不到适宜温度。输出功率越大，温度上升越快，最终温度也越高。当接触压与功率适当时，放电7～9s即达到损伤温度；放电35~45s，达到最大损伤围。当接触压较大时，输出功率稍大，局部温度即迅速上升而超过100℃，大头电出现烧焦现象。
在临床电消融治疗中观察到射频电的损伤效应曲线呈双峰型，即放电时出现一次损伤高峰，随后减弱，一日后可能出现第2次损伤高峰，然后再稳定在某一度。这一现象称之为迟发效应。迟发效应对射频消融术有一定意义，在做房室结改良术时，放电中不应发生一过性的房室传导阻滞，否则术后因迟发效应可能再次发生长时间的房室传导阻滞，甚至成为永久性的阻滞。对于旁道消融术的患者，术后3d内出现复发，无需立即再次消融，应继续观察l周以上，以确定迟发效应能否使复发消失。然后再决定是否需要再次消融。
2 房颤
国内尚无大系列关于房颤的流行病学资料,国外资料也很少。目前主要参考Framingham研究的资料，但应注意Framingham研究的人群不能代表不同人种和其他国家的人群。1982年发表的资料表明,50～59岁人群中慢性房颤的发生率是0.5%,而80～89岁组上升为8.8%。经过22年的随访,房颤的累积发生率在男性为 2.2 %,女性为1.7%。1994年发表的一项横断面人群流行病学调查结果显示,24h动态心电图发现的房颤发生率近5%。房颤患者的病死率是对照组的2倍,而缺血性脑卒中是病死率的最主要原因,其发生率在50～59岁组为1.5%,而在80～89岁组为30%;在孤立性房颤缺血性脑卒中的危险增加仅发生在60岁以上的患者。在20岁以前,房颤罕见。胎儿、新生儿和儿童若发生房颤,几乎总是伴有房室旁路存在,可能由于快速的房室折返激动蜕变为房颤。
70%左右的房颤发生在器质性心脏病患者,包括瓣膜性心脏病 (尤其二尖瓣病变)、高血压病(尤其发生了左心室肥厚)、冠状动脉病 (冠心病)、肥厚型或扩张型心肌病、以及先天性心脏病。房颤也可以见于限制型心肌病、心脏肿瘤、缩窄性心包炎、二尖瓣脱垂、慢性肺原性心脏病、二尖瓣环钙化、特发性右心房扩张以及充血性心力衰竭。
房颤可能与一些急性原因有关 ,例如过量饮酒、急性心肌梗死、急性心包炎、急性心肌炎、肺动脉栓塞、急性肺疾病、以及甲状腺功能亢进等。如果这些原因消失或被治愈 ,房颤可能不再发作。
房颤也是心脏外科手术或胸腔手术常见的并发症。迄今为止,大约30%的房颤无任何可发现的病因,包括器质性心脏病、甲状腺功能亢进、慢性阻塞性肺疾病、显性窦房结功能异常、嗜铬细胞瘤和心室预激综合征等,称为孤立性房颤 (lone AF)或特发性房颤 (idiopathic AF)。有学者报道60岁以上的特发性房颤患者,发生缺血性脑卒中的危险增加。对每一例新近发现的房颤病例,必须排除甲状腺功能亢进。
房颤可能与一些心律失常伴存,包括房室折返性心动过速(AVRT)、房室交界区折返性心动过速(AVJRT)或房性心动过速。在有些病例,这些伴随的心律失常触发房颤,如果治愈了AVJRT或AVRT,房颤不再发作。
房颤的分类繁简不一,迄今尚无普遍满意的命名和分类方法。一般说来,房颤分为阵发性(paroxysmal)和慢性(chronic)两大类。慢性房颤指房颤发作持续了几天(≥ 7d)或几年,也称为永久性房颤(permanent AF);阵发性房颤(发作持续
房颤的症状取决于几个因素，包括心室率、心功能、伴随的疾病以及患者感知症状的敏感性。大多数患者有心悸症状,但头晕、疲乏、气短和晕厥前症状(黑)也不少见。少数房颤患者无任何症状,而在偶然的机会被发现。有些患者有左心室功能不全的症状,可能继发于房颤时持续的快速心室率。
关于房颤的发生机制,几十年来许多学者进行了大量实验研究和临床观察,提出了这种或那种假说,来说明房颤是如何发生(或称起始,发动),房颤的发生必须具备的条件,房颤发生后又是怎样维持的，等等。涉及的两个主要问题是①发生房颤的基质(substrate);②诱发房颤的因素,或称触发因素(trigger)。目前较广泛接受的学说是Moe等(1959)提出的多个子波折返激动假设(multiple wavelet hypothesis)和Scherf等(1953)的异位局灶自律性增强假设。但是,尽管近年来有些进展 ,房颤发生机制的许多问题尚未充分阐明。
房颤在心电图上的基本特征：P波消失而代之以振幅与形态各异，小而不规则的低振幅基线颤动波(F波)；且QRS波完全不规则，波幅及形态不一，RR间距绝对不齐。心房颤动波称之为F波，其频率一般在350~600bpm。多数情况下，F波在Ⅱ、Ⅲ、aVF及V1导联比较清楚明显，其他导联常不甚清楚，以至不能识别出F波。有时可出现细微而快速的F波，仅在右房导联，食管导联方能探测到。而有时F波比较粗大，甚至达4～5mm。一般认为V1导联F波大于lmm者，可称为粗大型房颤；小于lmm者，可称为细小型房颤。粗大型房颤的频率偏低，而细小型房颤的频率较高。
3 心房颤动的导管消融治疗
以导管消融技术治疗房颤,是 90年代临床电生理学最受关注的问题之一。Swartz等(1994)报告了28例慢性房颤以导管射频消融的结果,是临床上线性消融 (linear ablation)的开端，嗣后不久, Haissaguerre等发现阵发性房颤常可由起源自心房某些部位尤其肺静脉的局灶(focus)不规则发放的快速脉冲所引起 ,通过导管消融局灶或其冲动引起的房性早搏来消除房颤。包括中国在内的少数国家的临床医师和科技人员,分别进行了临床实践和实验研究 ,逐渐形成了局灶起源的房颤的概念,简称为局灶性房颤 (focal, AF)。局灶性房颤的定义是指由P波形态和心内激动顺序恒定的单个或成串房性早搏所诱发的阵发性房颤，如果成功消融房性早搏的起源病灶后，房颤不再发生。
3.1 RFCA治疗房颤的适应证 ①阵发性和/或持续性房颤，药物治疗无效。②无明显心脏结构改变，如：风心病二尖瓣狭窄和关闭不全、扩心病、高心病等。③排除明确病因的，如：甲状腺功能亢进等。
3.2 消融方法
3.2.1 线性消融
根据 Cox迷宫术的原理,采用导管射频消融技术在心房内造成多条线性 (连续的 )损伤,减小相互连接的心房组织块,从而减少可能发生折返激动的折返径路的数目,防止多个子波折返激动从而防止房颤的发生。Cox迷宫术和导管射频线性消融 都是针对房颤发生机制中的异常电生理基质,通过改变基质而达到防止房颤的发生和维持。线性消融目前包括单纯右心房消融、单纯左心房消融和双心房消融 3种方法。单纯右心房消融的成功率较低,在 15%～ 33%之间;单纯左心房和双心房消融的成功率文献报道差异较大 (0～ 87%)。线性消融左心房是主要的。以 Jais等1999年报道的1组 47例药物治疗无效的慢性房颤患者(平均年龄 54. 7岁)进行线性消融结果为例,通过射频消融在右心房内造成 2条线性损伤 (间隔部 1条, 下腔静脉至三尖瓣环1条),经房间隔穿刺送入消融导管,在左心房成功地消融造成 3～ 4条线性损伤, 其中 2条分别自左、右上肺静脉至二尖瓣环后部 ,另 1条连接他们。对23例患者增加了1条左心房间隔部线性损伤,自右上肺静脉至卵圆孔。44例中, 25例 (57%)成功地使房颤转复为窦性心律 ,不用抗心律失常药物。 14例 (27%)改善 (在以前无效的药物治疗下每季度房颤发作< 6h), 7例治疗失败。这组患者需要多次消融的比例较高 (平均每例患者2.7次)。并发症发生率不低 (5例患者并发了肺栓塞同时有心包积液 , 1例发生了下壁心肌梗死 ,另 1例可逆的脑缺血事件)。尽管这组患者的成功率较高 , 消融术所花费的时间很长 ,其安全性和有效性尚待改善。
线性消融目前存在的主要问题是 :①最佳消融径线尚未确定 ;②亟待开发新的标测系统和消融系统。研究表明,消融径线的连续完整和透壁损伤是决定线性消融效果的最重要因素,而传统的消融及标测系统常难以实现连续透壁损伤,也很难对损伤程度作出准确判断。新型的消融导管(如多极同步放电消融导管 )和标测系统 (如 CARTO系统 )虽可能具有这方面的优势 ,但目前的研究尚不充分;③安全性亟待提高。左心房或双心房线性消融的并发症包括血栓栓塞 (如脑卒中)、肺静脉狭窄、心脏穿孔、急性心包填塞、急性心肌梗死等 ,亦有个别死亡 的报道,其总发生率通常在10 %～ 30 %之间。并发症发生率高的原因与导管操作和放电时间过长(总操作时间在 10 h左右、左心房内消融固有的潜在风险 (如血栓栓塞 )等多方面因素有关。
3.2.2 局灶性消融
窦房结是正常心脏的一级起搏点 (primary pace maker)或称一级冲动发放灶。除窦房结外 ,心脏的其它部位和大血管近段也可能存在有冲动发放能力的细胞群 ,称为异位灶 (ectopic focus)或局灶 (local focus)。局灶发放的冲动一般较快 ,但常存在不同程度的传出阻滞,因而异位冲动往往不规则 ,并不总能夺获心房。局灶性房颤在所有房颤中所占的比例尚不清楚。根据现有资料 ,绝大多数阵发性房颤和一部分持续性和慢性房颤为局灶性机制。局灶性房颤异位灶的分布呈高度集中的趋势 ,其最主要的分布部位为肺静脉 (见于 90 %以上的患者 ),其中又以上肺静脉居多。局灶性房颤肺静脉起源的解剖学基础可能与肺静脉外有心房肌包绕组成的心肌袖有关 ,腔静脉、界嵴、冠状静脉窦和心房其他部位也存在异位灶发放冲动 ,夺获心房形成单个房性早搏或短阵房性心动过速 ,诱发房颤。局灶性房颤发生前大多先有 1个或多个房性早搏,房性早搏作为触发因素引起房颤。进行导管射频消融时,一般需常规放置高位右心房、冠状静脉窦和1～ 2根肺静脉标测电极导管。由于多数患者术中自发性的房性早搏 /房颤过少及出于消融后对消融效果进行评价的考虑 ,在电生理检查时常需进行房性早搏 /房颤的诱发。常用的诱发方法包括静脉滴注异丙肾上腺素、心房起搏 (200～300次 / min)、Valsalva 动作、电复律后等待房性早搏 /房颤复发等多种方案。消融靶点的确定有赖于对自发 /诱发房性早搏起源部位的识别 ,一般对于肺静脉起源的房性早搏 ,无论其是否夺获心房 ,该肺静脉均被视为需消融的肺静脉 (靶点肺静脉 );而对于起源于肺静脉之外的房性早搏 ,除非有其引发房颤的证据 ,否则房性早搏起源部位不作为消融靶点。肺静脉消融时 ,靶点既可以是异位灶本身 (常难精确定位),又可以是其在肺静脉内的传导途径,对于后者是需在肺静脉开口部进行环状消融。需要说明的是,应用 X 线影像和传统的标测 /消融系统 ,常难以在肺静脉开口部实现连续透壁的损伤 ;而在新型标测系统 (如CARTO标测系统和非接触标测系统)或影像设备(如心腔内超声)指引下进行消融或使用新型的消融器械 (如肺静脉超声球囊导管 )则可望达到这一目标。最近有作者报道 ,心房冲动在向肺静脉传导过程中,在肺静脉开口处存在优势激动部位或称为突破口 (breakthrough),即此处的激动较开口部的其它部位领先。基于这一发现 ,在应用 X线影像和传统的标测系统行肺静脉开口部的环状消融时,目前一般主张首先消融优势传导部位(需在肺静脉环状电极标测下进行)。
肺静脉局灶性消融的终点目前尚无一致意见, 但最近多数学者主张 ,除消融后自发性房性早搏 /房颤消失 ,且重复消融前诱发方案不能再次诱发房性早搏 /房颤之外,更应强调将靶点肺静脉电学隔离作为一项重要的消融终点,后者指消融后肺静脉电位(pulmonary vein potential,PVP;以前曾称之为尖峰电位, spike)完全消失,或者虽然存在但其活动已与心房电活动无关,因肺静脉内高功率、长时间的放电有导致肺静脉狭窄的危险,故若直接消融异位灶 ,靶点的确定应尽可能精确 ;如消融异位兴奋在肺静脉内的传导途径 ,则应尽量在近开口部消融。放电时应选用温控消融 ,常用预设温度 50℃,功率 20～ 30 W,每次放电 60～120s。消融过程中应根据需要反复行靶肺静脉的选择性造影 ,观察是否已发生肺静脉狭窄。局灶性消融的成功率各家报道差异较大,在28 %～86%之间,但多数为 40%～50%。对消融成功具有预测价值的临床特征包括较少的异位灶数目(有报道单异位灶起源的阵发性房颤的消融成功率达 93%)、消融前有频发房性早搏以及每次房颤发作的持续时间较短等。在术后复发的患者当中一部分 (20%左右 )尚可用药物维持窦性心律。局灶性消融的严重并发症包括 :心房穿孔或合并心包填塞、肺静脉狭窄及血栓栓塞等。心房穿孔的发生多与房间隔穿刺和肺静脉电极导线的放置有关,房间隔穿刺前常规行肺动脉造影显示肺静脉的走行及与左心房 (特别是左心耳 )的关系,有助于减少置放肺静脉电极导线所致的心房穿孔。文献报道的肺静脉狭窄发生率在 5%～ 42 %之间 ,但通常仅有 1%～ 3%的患者具有症状(绝大多数≥ 2根的肺静脉狭窄),其远期预后尚不清楚。尽量避免在肺静脉深部消融 ,采用低功率 (
4 结语
总之,导管消融技术治疗房颤,是 90年代临床电生理学最受关注的问题之一,射频消融实质上是热损伤，电极下的心肌组织被射频电流转变的热能加热，发生脱水干涸，继而导致凝固性坏死,通过导管消融局灶或起源自心房某些部位不规则发放的快速脉冲所引起的房性早搏来消除房颤。
